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訓(xùn)練對(duì)FeMnNb阻尼合金組織和性能的影響

發(fā)布時(shí)間:2021-02-28 00:51
  本文以Fe-17Mn-1Nb和Fe-17Mn-4Nb阻尼合金為研究對(duì)象,分別對(duì)其進(jìn)行熱循環(huán)和熱機(jī)械訓(xùn)練,利用掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡、X射線衍射儀、差示掃描量熱分析儀、電子萬(wàn)能材料實(shí)驗(yàn)機(jī)及動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析儀等設(shè)備對(duì)其顯微組織、馬氏體相變行為、力學(xué)性能及阻尼性能進(jìn)行測(cè)試和分析,研究訓(xùn)練工藝對(duì)FeMnNb合金組織和性能的影響規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn),室溫下,兩種FeMnNb合金的初始態(tài)顯微組織均由ε-馬氏體、α′-馬氏體、奧氏體和Fe2(Nb,Mn)析出相組成。熱循環(huán)訓(xùn)練和熱機(jī)械訓(xùn)練能顯著細(xì)化Fe-17Mn-1Nb合金中ε-馬氏體,對(duì)Fe2(Nb,Mn)相的分布沒(méi)有明顯影響。在Fe-17Mn-4Nb合金中,熱循環(huán)訓(xùn)練對(duì)ε-馬氏體的形貌影響較小,使Fe2(Nb,Mn)相的分布由無(wú)規(guī)則轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)狀,熱機(jī)械訓(xùn)練能顯著細(xì)化ε-馬氏體,并使Fe2(Nb,Mn)相沿變形方向呈帶狀分布。兩種FeMnNb合金經(jīng)熱循環(huán)訓(xùn)練和熱機(jī)械訓(xùn)練后,在冷卻和加熱過(guò)程中均分別發(fā)生一步γ→ε馬氏體相變和ε→γ馬氏體逆相變。隨訓(xùn)練次數(shù)增加馬氏體相... 

【文章來(lái)源】:哈爾濱工程大學(xué)黑龍江省 211工程院校

【文章頁(yè)數(shù)】:89 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】:碩士

【部分圖文】:

訓(xùn)練對(duì)FeMnNb阻尼合金組織和性能的影響


各種合金的拉伸性能和比阻尼能力[20]

預(yù)變形,阻尼性能,內(nèi)耗,合金


哈爾濱工程大學(xué)碩士學(xué)位論文的體積分?jǐn)?shù),使阻尼性能提升。黃姝珂[43]等人研究了等徑角擠壓(ECAP)對(duì) Fe-18Mn二元合金阻尼性能的影響,結(jié)果顯示晶粒沿應(yīng)力剪切方向拉長(zhǎng),產(chǎn)生較大的晶格畸變,不利于 Shockley 不全位錯(cuò)的滑移,惡化阻尼性能,但是在 900℃退火 1h 后,阻尼性能得到提升。Haijun Wang[26]等人研究了冷軋量對(duì) Fe-17Mn 合金阻尼性能的影響,發(fā)現(xiàn)當(dāng)預(yù)應(yīng)變量為 3%時(shí),合金因?yàn)閼?yīng)力誘發(fā)馬氏體相變,而使得阻尼性能提升,當(dāng)變形量超過(guò) 6%時(shí),阻尼性能迅速下降,如圖 1.2 所示。黃姝珂[44]通過(guò)高溫變形+時(shí)效工藝獲得了沿變形方向分布的ε-馬氏體,降低了ε-馬氏體的交叉程度,改善了 Fe-Mn 合金在低應(yīng)變振幅下的阻尼性能。日本學(xué)者對(duì)成分為 Fe-28Mn-6Si-5Cr-0.53Nb-0.06C 的合金進(jìn)行了熱軋,研究發(fā)現(xiàn) 1070K 溫度熱軋后阻尼性能有所增加[45]。

示意圖,位錯(cuò)釘扎,應(yīng)力-應(yīng)變,模型


第 1 章 緒論錯(cuò)釘扎模型[48]可知,如圖 1.3 所示,如果位錯(cuò)遇到強(qiáng)釘扎點(diǎn),如溶質(zhì)原子、析出相等,位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)發(fā)生阻礙,如果是弱釘扎點(diǎn),位錯(cuò)發(fā)生脫釘,引起應(yīng)力松弛,消耗能量。如果在退火的過(guò)程中,這些位錯(cuò)并沒(méi)有消除,而是保留在基體中,那么伴隨著訓(xùn)練次數(shù)的增加,這些位錯(cuò)會(huì)逐漸累積,并且在位錯(cuò)分布密集的地方發(fā)生纏繞,一般位錯(cuò)形成的位置在奧氏體和馬氏體兩相界面處,這對(duì)于馬氏體相變和逆相變都是非常不利的,而且有研究表明,這些位錯(cuò)會(huì)影響層錯(cuò)的發(fā)育。所以選擇合適的退火溫度十分重要,溫度過(guò)高,由熱機(jī)械訓(xùn)練引入的缺陷消失,性能與訓(xùn)練前差別不大,溫度過(guò)低不能消除不利的位錯(cuò),合適的訓(xùn)練溫度既能消除對(duì)馬氏體形成不利的缺陷,又能保留有利于馬氏體形核的缺陷作為新馬氏體的形核位置,提高馬氏體的體積分?jǐn)?shù)。

【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[2]鐵基阻尼材料的發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢(shì)[J]. 信世堡.  材料開(kāi)發(fā)與應(yīng)用. 2017(06)
[3]噪聲污染的危害及防治措施分析[J]. 閔慶霞.  中國(guó)醫(yī)藥指南. 2017(07)
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[5]熱循環(huán)對(duì)Fe-Mn-Si-Cr-Ni合金形狀記憶效應(yīng)的影響[J]. 李曉蘭,胥冬琴,文玉華,彭華備,余勤旭.  材料熱處理學(xué)報(bào). 2012(08)
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[7]鈦對(duì)鐵錳基減振合金阻尼性能和耐蝕性能的影響[J]. 于學(xué)勇,易風(fēng),華征瀟,程鳳軍,陸棟杰.  腐蝕與防護(hù). 2011(06)
[8]鐵基阻尼合金的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 高鵬,齊笑冰,宋照偉,于波.  鑄造. 2010(11)
[9]熱循環(huán)對(duì)Fe-19Mn阻尼合金組織和性能的影響[J]. 黎為,李寧,滕勁,文玉華.  熱加工工藝. 2010(06)
[10]預(yù)變形對(duì)Fe-Mn合金層錯(cuò)幾率和阻尼性能的影響[J]. 黃姝珂,劉建輝,李昌安,周丹晨,李寧,文玉華.  金屬學(xué)報(bào). 2009(08)

碩士論文
[1]Fe-Mn基阻尼合金的馬氏體相變與阻尼性能[D]. 葉衛(wèi)林.哈爾濱工程大學(xué) 2018
[2]多向鍛造及退火對(duì)Fe-17Mn-XCr阻尼合金組織與性能的影響[D]. 冉敏.湖南大學(xué) 2016
[3]高錳鋼變形機(jī)制及熱軋工藝研究[D]. 汪云輝.東北大學(xué) 2008
[4]Fe-Mn合金阻尼性能的研究[D]. 丁勝.四川大學(xué) 2007
[5]Fe-Mn系高阻尼合金阻尼性能的研究[D]. 于學(xué)勇.四川大學(xué) 2004



本文編號(hào):3055056

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