本文關(guān)鍵詞：DP780鍍鋅雙相鋼GMA焊工藝及氣孔形成機(jī)理，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：雙相鋼因其同比強(qiáng)度高、無(wú)屈服延伸、無(wú)室溫時(shí)效、屈強(qiáng)比低、初始加工硬化速率高及良好的焊接性,已成為汽車工業(yè)中廣泛使用的重要鋼種。GMA焊是應(yīng)用廣泛的焊接方法之一,焊接效率高,生產(chǎn)成本低,其與工業(yè)機(jī)器人的配合使用為自動(dòng)化生產(chǎn)提供了諸多便利,降低勞動(dòng)強(qiáng)度并改善工作環(huán)境。表面涂鍍鋅層是鋼材防腐的常用方法,但鋅層會(huì)影響焊接過(guò)程的穩(wěn)定性,并可能導(dǎo)致焊接缺陷,其中氣孔的控制是焊接的難點(diǎn)之一。本文以1.4mm厚DP780鍍鋅雙相鋼為研究對(duì)象,研究其GMA搭接焊接工藝及焊縫氣孔的形成機(jī)理和控制方法。在GMA焊脈沖模式下,研究了焊接速度、送絲速度、焊槍位置和角度、焊絲干伸長(zhǎng)和保護(hù)氣流量對(duì)焊接過(guò)程穩(wěn)定性的影響,同時(shí)試驗(yàn)了不同焊接速度下各模式的焊接參數(shù)區(qū)間。試驗(yàn)結(jié)果表明,焊接速度為10mm/s時(shí),焊接1.4mm厚DP780鍍鋅雙相鋼搭接接頭的最佳匹配送絲速度為3.2m/min;焊接線能量改變時(shí),線能量過(guò)高下板易燒穿,線能量過(guò)低焊縫易出現(xiàn)咬邊或未滿焊缺陷;焊絲對(duì)準(zhǔn)搭接位置根部,焊槍工作角70°,行進(jìn)角80°為最佳焊接姿態(tài);焊絲干伸長(zhǎng)為12mm,保護(hù)氣流量為25L/min時(shí)可獲得較好的焊縫外觀成形和氣孔狀況;不同焊接速度下,直流、CMT模式的適應(yīng)性最好,脈沖、雙脈沖模式的適應(yīng)性隨焊接速度的提高逐漸變差,CMT+脈沖模式的適應(yīng)性最差。采用X射線無(wú)損檢測(cè)方法分析了1.4mm厚DP780鍍鋅雙相鋼GMA焊直流、脈沖、雙脈沖、CMT、CMT+脈沖模式焊縫的氣孔狀況。焊接線能量越高,熔池金屬高溫保持時(shí)間越長(zhǎng),焊縫氣孔數(shù)量越少;不同焊接速度下,雙脈沖模式電弧對(duì)熔池的攪拌作用使得焊縫氣孔數(shù)量最低;由于混合氣的電弧溫度隨CO2比例的增加而提高,熔池高溫保持時(shí)間更長(zhǎng),鋅氣泡容易逸出,各模式下使用82%Ar+18%CO2混合氣焊接的焊縫氣孔數(shù)量均較90%Ar+10%CO2的少;板間預(yù)留間隙,鋅蒸汽從間隙處擴(kuò)散排出,進(jìn)入熔池的鋅蒸汽量減少,焊縫氣孔狀況得到改善,焊接過(guò)程散熱速度加快,熔池金屬高溫停留時(shí)間短,焊縫氣孔數(shù)量增多。分析了焊接接頭組織和力學(xué)性能,焊接接頭各區(qū)域未發(fā)現(xiàn)大量低強(qiáng)度組織,接頭硬度最低值在母材和熱影響區(qū)的交界處,拉剪試驗(yàn)結(jié)果表明,在直流、脈沖、雙脈沖和CMT模式下,使用82%Ar+18%CO2保護(hù)氣焊接試樣,線能量較高的焊接接頭的強(qiáng)度均高于線能量較低的焊接接頭。使用82%Ar+18%CO2保護(hù)氣焊接的接頭強(qiáng)度高于使用90%Ar+10%CO2的焊接接頭,焊接線能量越高,焊縫氣孔數(shù)量越少,有效承載面積越大,焊接接頭強(qiáng)度越高,直流、脈沖、雙脈沖模式的焊接接頭易在母材斷裂,CMT模式熱輸入較低,焊縫氣孔數(shù)量較多,接頭易在焊縫區(qū)斷裂。
【關(guān)鍵詞】：DP780 搭接接頭 GMA焊 電源模式 氣孔
【學(xué)位授予單位】：江蘇大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TG457.11
【目錄】：

• 摘要5-7
• ABSTRACT7-11
• 第一章 緒論11-26
• 1.1 研究背景11-12
• 1.2 鍍鋅鋼12-17
• 1.2.1 電鍍鋅鋼13-14
• 1.2.2 熱鍍鋅鋼14-15
• 1.2.3 雙相鋼15-16
• 1.2.4 熱鍍鋅雙相鋼16-17
• 1.3 鍍鋅鋼的焊接17-22
• 1.3.1 電阻點(diǎn)焊17-18
• 1.3.2 激光焊18-21
• 1.3.3 GMA焊接21-22
• 1.4 CMT技術(shù)及應(yīng)用現(xiàn)狀22-25
• 1.5 本課題主要研究的內(nèi)容25-26
• 第二章 試驗(yàn)材料、設(shè)備及方法26-34
• 2.1 試驗(yàn)材料26-27
• 2.2 試驗(yàn)設(shè)備27-29
• 2.3 試驗(yàn)過(guò)程29-31
• 2.3.1 焊前準(zhǔn)備29-30
• 2.3.2 施焊30-31
• 2.4 氣孔測(cè)定31-32
• 2.5 接頭性能測(cè)試及組織分析32-34
• 2.5.1 拉剪強(qiáng)度試驗(yàn)32
• 2.5.2 顯微硬度試驗(yàn)32-33
• 2.5.3 顯微組織33-34
• 第三章 焊接工藝參數(shù)對(duì)焊縫成形的影響34-51
• 3.1 試驗(yàn)參數(shù)的確定34-47
• 3.1.1 基本參數(shù)的選擇34-36
• 3.1.2 焊接速度對(duì)比36-38
• 3.1.3 焊槍位置對(duì)比38-39
• 3.1.4 焊槍角度確定39-44
• 3.1.5 干伸長(zhǎng)和保護(hù)氣流量44-47
• 3.2 焊接工藝參數(shù)區(qū)間47-50
• 3.3 本章小結(jié)50-51
• 第四章 DP780鍍鋅鋼焊接接頭氣孔研究51-63
• 4.1 鍍鋅鋼板焊縫氣孔產(chǎn)生機(jī)理51-52
• 4.2 氣孔狀況影響因素52
• 4.3 6mm/s焊速下不同電源模式的氣孔狀況52-54
• 4.4 不同線能量下的氣孔狀況54-59
• 4.5 6mm/s焊速下不同保護(hù)氣的氣孔狀況59-60
• 4.6 工裝條件對(duì)氣孔狀況的影響60-61
• 4.7 本章小結(jié)61-63
• 第五章 DP780鍍鋅鋼焊接接頭組織性能研究63-76
• 5.1 試驗(yàn)準(zhǔn)備63
• 5.2 焊接接頭顯微組織63-66
• 5.3 焊接接頭硬度分布66-67
• 5.4 焊接接頭力學(xué)性能67-72
• 5.4.1 試樣制備67-68
• 5.4.2 保護(hù)氣對(duì)接頭力學(xué)性能的影響68-70
• 5.4.3 線能量對(duì)接頭力學(xué)性能的影響70-72
• 5.5 斷口形貌72-75
• 5.6 本章小結(jié)75-76
• 第六章 結(jié)論76-77
• 參考文獻(xiàn)77-80
• 致謝80-81
• 碩士在讀期間發(fā)表的論文81

【相似文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：304298