苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊界面及接頭性能的影響
發(fā)布時間:2021-01-04 09:14
采用SEM、EDS、XRD等對苛刻熱循環(huán)下Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊界面IMC及接頭性能進行研究。結果表明:苛刻熱循環(huán)下Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊界面IMC由(Cu,Ni)6Sn5和Cu3Sn相組成;隨熱循環(huán)周期的增加,釬焊接頭的界面IMC(Cu,Ni)6Sn5形態(tài)由波浪狀轉變?yōu)榫植枯^大尺寸的"筍狀",IMC平均厚度和粗糙度增大,相應接頭剪切強度降低。添加適量Ni 0.05%(質量分數)的釬焊接頭界面IMC平均厚度和粗糙度最低,接頭剪切強度最高。在100熱循環(huán)周期內,隨熱循環(huán)周期增加,Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cu釬焊接頭剪切斷口由呈現(xiàn)釬縫處的韌性斷裂向由釬縫和IMC層組成以韌性為主的韌-脆混合斷裂轉變。
【文章來源】:中國有色金屬學報. 2016年12期 北大核心
【文章頁數】:7 頁
【部分圖文】:
釬焊試樣形狀及尺寸
數為0、20、50、60、80、100。熱循環(huán)試驗后的釬焊試樣經打磨、拋光后4%(體積分數)硝酸酒精溶液腐蝕,用JSM5610LV型掃描電鏡觀察接頭組織形貌,必要時進行EDS能譜成分分析;釬焊后采用尺寸為8mm×70mm×4mm剪切試樣,在AGI250kN型萬能試驗機上室溫條件下進行拉伸,拉伸速度為1mm/min,借助于D8ADVANCE型X衍射儀對釬焊接頭界面進行物相分析。為保證剪切強度接頭測試結果的準確性,取5個不同試樣的算術平均值作為剪切強度值。圖1釬焊試樣形狀及尺寸Fig.1Configurationanddimensionofspecimenforsoldering(Unit:mm)圖2接頭界面粗糙度示意圖Fig.2Schematicdiagramofroughnessofsolderjoints參照文獻[6]中關于微連接焊點界面厚度、粗糙度的評估方法(界面IMC粗糙度測量示意圖見圖2),利用AutoCAD軟件測量觀察界面IMC面積,根據等積法原理求得界面IMC的平均厚度。以平均厚度線作為粗糙度測量基準線(見圖2中虛線),測量選定區(qū)域界面IMC的峰值到基準線間的距離,代入式(1)計算選定區(qū)域的界面粗糙度。為減小測量誤差,以5次隨機測量區(qū)域的平均值作為測量結果。NZRNii12rms(1)式中:Rrms為粗糙度,μm;N為選定區(qū)域測量點的個數;Zi為所測量選定區(qū)域的IMC峰值到測量基準線間的距離,μm。2結果與分析無鉛釬焊接頭界面區(qū)IMC層在服役環(huán)境中的成長及其形態(tài)與接頭可靠性密切相關。因此,有必要研究苛刻熱循環(huán)下Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊接頭界面IMC的生長行為、接頭性能及其斷裂機制。2.1Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu苛刻熱循環(huán)釬焊接頭界面金屬間化合物圖3所示為Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu苛刻熱循環(huán)接頭界面SEM像和XRD譜,釬焊接頭界面金屬間化合物(見圖3(a)中A、B點)EDS分析結果如表1所列。由圖3
第26卷第12期郭興東,等:苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊界面及接頭性能的影響2575圖4所示為苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE-xNi/Cu接頭界面IMC的影響。由圖4可知,低熱循環(huán)周期下接頭界面IMC成長較慢,波浪狀IMC形態(tài)均勻,無裂紋、空洞等缺陷(見圖4(a));當循環(huán)周期大于50周時,界面化合物IMC生長加快,局部出現(xiàn)較大尺寸的“筍狀”,甚至產生空洞等現(xiàn)象(見圖4(b))。隨著熱循環(huán)周期數增加,接頭界面IMC層逐漸變厚,界面中(Cu,Ni)6Sn5相逐步長大并粗化,生長前沿部分不斷向釬縫內部不規(guī)則長大。由于界面金屬間化合物和釬縫熱膨脹系數不相同,在接頭應力作用下界面產生顯微裂紋、空洞等(見圖4(c)和(d))。對比圖4可知,熱循環(huán)過程接頭遭受高低溫度循環(huán)作用,導致接頭界面金屬間化合物粗化,在接頭應力循環(huán)作用下產生開裂失效等。熱循環(huán)初期,界面處連續(xù)致密的(Cu,Ni)6Sn5相阻礙了釬縫中Sn、Ni原子與基板上Cu原子間的相互擴散,抑制了界面Cu3Sn金屬間化合物的生長,形成了薄且平的形貌特征。熱循環(huán)50周期以后,界面化合物生長速率有所加快,一方面可能是由于界圖3Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cu接頭界面SEM像及XRD分析結果Fig.3SEMimageandXRDresultsofSn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cusolderjointinterface:(a)SEMimage;(b)XRDpattern圖4苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cu接頭界面IMC的影響Fig.4SEMimagesofSn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cusolderjointinterfaceindifferentthermalcycling:(a)0cycle;(b)50cycles;(c)80cycles;(d)100cycles
【參考文獻】:
期刊論文
[1]循環(huán)周期對Sn3.0Ag0.5Cu/Cu釬焊接頭界面化合物的影響[J]. 許媛媛,閆焉服,李帥,葛營. 材料熱處理學報. 2015(01)
[2]Ni對SAC0307無鉛釬料性能和界面的影響研究[J]. 劉平,鐘海鋒,龍鄭易,顧小龍. 焊接. 2014(05)
[3]Ni元素對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE/Cu無鉛微焊點界面IMC和力學性能的影響[J]. 李臣陽,張柯柯,王要利,趙愷,杜宜樂. 焊接學報. 2012(11)
[4]RE對SnAgCu釬料合金及焊點性能的影響[J]. 王要利,張柯柯,李臣陽,衡中皓. 材料熱處理學報. 2011(12)
[5]時效對SnCuSb/Cu釬焊接頭抗剪強度與斷口特征的影響[J]. 孟工戈,李丹,李正平,王彥鵬,陳雷達. 焊接學報. 2010(06)
[6]溫度與鍍層對Sn-Cu-Ni無鉛釬料潤濕性能的影響[J]. 王儉辛,薛松柏,韓宗杰,汪寧,禹勝林. 焊接學報. 2006(10)
[7]Sn-3.5Ag-0.5Cu/Cu界面的顯微結構[J]. 王燁,黃繼華,張建綱,齊麗華. 中國有色金屬學報. 2006(03)
[8]固-液金屬界面上金屬間化合物的非平衡生長[J]. 勞邦盛,高蘇,張啟運. 物理化學學報. 2001(05)
本文編號:2956528
【文章來源】:中國有色金屬學報. 2016年12期 北大核心
【文章頁數】:7 頁
【部分圖文】:
釬焊試樣形狀及尺寸
數為0、20、50、60、80、100。熱循環(huán)試驗后的釬焊試樣經打磨、拋光后4%(體積分數)硝酸酒精溶液腐蝕,用JSM5610LV型掃描電鏡觀察接頭組織形貌,必要時進行EDS能譜成分分析;釬焊后采用尺寸為8mm×70mm×4mm剪切試樣,在AGI250kN型萬能試驗機上室溫條件下進行拉伸,拉伸速度為1mm/min,借助于D8ADVANCE型X衍射儀對釬焊接頭界面進行物相分析。為保證剪切強度接頭測試結果的準確性,取5個不同試樣的算術平均值作為剪切強度值。圖1釬焊試樣形狀及尺寸Fig.1Configurationanddimensionofspecimenforsoldering(Unit:mm)圖2接頭界面粗糙度示意圖Fig.2Schematicdiagramofroughnessofsolderjoints參照文獻[6]中關于微連接焊點界面厚度、粗糙度的評估方法(界面IMC粗糙度測量示意圖見圖2),利用AutoCAD軟件測量觀察界面IMC面積,根據等積法原理求得界面IMC的平均厚度。以平均厚度線作為粗糙度測量基準線(見圖2中虛線),測量選定區(qū)域界面IMC的峰值到基準線間的距離,代入式(1)計算選定區(qū)域的界面粗糙度。為減小測量誤差,以5次隨機測量區(qū)域的平均值作為測量結果。NZRNii12rms(1)式中:Rrms為粗糙度,μm;N為選定區(qū)域測量點的個數;Zi為所測量選定區(qū)域的IMC峰值到測量基準線間的距離,μm。2結果與分析無鉛釬焊接頭界面區(qū)IMC層在服役環(huán)境中的成長及其形態(tài)與接頭可靠性密切相關。因此,有必要研究苛刻熱循環(huán)下Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊接頭界面IMC的生長行為、接頭性能及其斷裂機制。2.1Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu苛刻熱循環(huán)釬焊接頭界面金屬間化合物圖3所示為Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu苛刻熱循環(huán)接頭界面SEM像和XRD譜,釬焊接頭界面金屬間化合物(見圖3(a)中A、B點)EDS分析結果如表1所列。由圖3
第26卷第12期郭興東,等:苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RExNi/Cu釬焊界面及接頭性能的影響2575圖4所示為苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE-xNi/Cu接頭界面IMC的影響。由圖4可知,低熱循環(huán)周期下接頭界面IMC成長較慢,波浪狀IMC形態(tài)均勻,無裂紋、空洞等缺陷(見圖4(a));當循環(huán)周期大于50周時,界面化合物IMC生長加快,局部出現(xiàn)較大尺寸的“筍狀”,甚至產生空洞等現(xiàn)象(見圖4(b))。隨著熱循環(huán)周期數增加,接頭界面IMC層逐漸變厚,界面中(Cu,Ni)6Sn5相逐步長大并粗化,生長前沿部分不斷向釬縫內部不規(guī)則長大。由于界面金屬間化合物和釬縫熱膨脹系數不相同,在接頭應力作用下界面產生顯微裂紋、空洞等(見圖4(c)和(d))。對比圖4可知,熱循環(huán)過程接頭遭受高低溫度循環(huán)作用,導致接頭界面金屬間化合物粗化,在接頭應力循環(huán)作用下產生開裂失效等。熱循環(huán)初期,界面處連續(xù)致密的(Cu,Ni)6Sn5相阻礙了釬縫中Sn、Ni原子與基板上Cu原子間的相互擴散,抑制了界面Cu3Sn金屬間化合物的生長,形成了薄且平的形貌特征。熱循環(huán)50周期以后,界面化合物生長速率有所加快,一方面可能是由于界圖3Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cu接頭界面SEM像及XRD分析結果Fig.3SEMimageandXRDresultsofSn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cusolderjointinterface:(a)SEMimage;(b)XRDpattern圖4苛刻熱循環(huán)對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cu接頭界面IMC的影響Fig.4SEMimagesofSn2.5Ag0.7Cu0.1RE0.05Ni/Cusolderjointinterfaceindifferentthermalcycling:(a)0cycle;(b)50cycles;(c)80cycles;(d)100cycles
【參考文獻】:
期刊論文
[1]循環(huán)周期對Sn3.0Ag0.5Cu/Cu釬焊接頭界面化合物的影響[J]. 許媛媛,閆焉服,李帥,葛營. 材料熱處理學報. 2015(01)
[2]Ni對SAC0307無鉛釬料性能和界面的影響研究[J]. 劉平,鐘海鋒,龍鄭易,顧小龍. 焊接. 2014(05)
[3]Ni元素對Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE/Cu無鉛微焊點界面IMC和力學性能的影響[J]. 李臣陽,張柯柯,王要利,趙愷,杜宜樂. 焊接學報. 2012(11)
[4]RE對SnAgCu釬料合金及焊點性能的影響[J]. 王要利,張柯柯,李臣陽,衡中皓. 材料熱處理學報. 2011(12)
[5]時效對SnCuSb/Cu釬焊接頭抗剪強度與斷口特征的影響[J]. 孟工戈,李丹,李正平,王彥鵬,陳雷達. 焊接學報. 2010(06)
[6]溫度與鍍層對Sn-Cu-Ni無鉛釬料潤濕性能的影響[J]. 王儉辛,薛松柏,韓宗杰,汪寧,禹勝林. 焊接學報. 2006(10)
[7]Sn-3.5Ag-0.5Cu/Cu界面的顯微結構[J]. 王燁,黃繼華,張建綱,齊麗華. 中國有色金屬學報. 2006(03)
[8]固-液金屬界面上金屬間化合物的非平衡生長[J]. 勞邦盛,高蘇,張啟運. 物理化學學報. 2001(05)
本文編號:2956528
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