發(fā)布時(shí)間：2018-08-26 21:22

【摘要】：采用激光-電弧復(fù)合熱源對(duì)8 mm厚的高氮鋼板進(jìn)行焊接試驗(yàn),研究不同保護(hù)氣體組成對(duì)焊縫形貌、熔滴過渡特征和氣孔缺陷的影響。結(jié)果表明,采用純氬做保護(hù)氣體時(shí),熔滴過渡模式以射流過渡為主,并伴有少量排斥過渡;保護(hù)氣體成分為Ar+N_2混合氣體時(shí),熔滴過渡模式為短路過渡;保護(hù)氣體成分為Ar+N_2+O_2混合氣體時(shí),熔滴過渡模式為射流過渡。保護(hù)氣體的組成對(duì)焊縫氣孔缺陷也存在一定的影響,保護(hù)氣體為純氬時(shí),焊縫氣孔率最大,其值為2.52%;保護(hù)氣體為90%Ar+10%N_2時(shí),氣孔率最低,僅為0.16%;Ar+N_2中添加1%的O_2后,氣孔率略有升高,但與純氬時(shí)相比,氣孔率仍下降明顯。采用Ar+N_2+O_2三元混合氣作為保護(hù)氣體時(shí),能夠有效抑制焊縫內(nèi)氣孔數(shù)量,同時(shí)可以改善熔滴過渡模式,提高焊接過程穩(wěn)定性。
[Abstract]:The laser arc composite heat source was used to weld the 8 mm thick high nitrogen steel plate. The effects of different composition of protective gases on the weld morphology, droplet transfer characteristics and porosity defects were studied. The results show that when pure argon is used as the protective gas, the droplet transfer mode is mainly jet transfer with a small amount of repulsive transition, and the droplet transfer mode is short circuit transition when the protective gas is Ar N _ 2 mixture gas. The droplet transfer mode is jet transition when the gas component is Ar N _ 2O _ 2 mixed gas. The composition of shielded gas has a certain effect on weld porosity. When the shielded gas is pure argon, the gas porosity of weld is the largest with a value of 2.52. When the protective gas is 90%Ar 10%N_2, the porosity is the lowest, which is only 0.16% after adding 1% O _ 2 in ar _ N2. The porosity increased slightly, but still decreased significantly compared with pure argon. When the Ar N2O 2 ternary mixture is used as the protective gas, the number of gas holes in the weld can be effectively suppressed, the droplet transfer mode can be improved, and the welding process stability can be improved.
【作者單位】： 長春理工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院;北華大學(xué)汽車與建筑工程學(xué)院;長春理工大學(xué)激光加工吉林省高等學(xué)校工程研究中心;長春理工大學(xué)國家國際科技合作基地(光學(xué));
【分類號(hào)】：TG457.11

【相似文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 包曄峰;周昀;吳毅雄;吳玉光;姚河清;;熔化極氣體保護(hù)焊熔滴過渡研究[J];電焊機(jī);2006年03期

2 彭海燕;黃石生;蔣東;柯利濤;王振民;;脈沖MIG焊熔滴過渡控制的發(fā)展現(xiàn)狀[J];焊接技術(shù);2007年01期

3 ;熔滴過渡時(shí)產(chǎn)生飛濺的原因[J];電焊機(jī);2009年05期

4 陸愛紅;熔化極氣體保護(hù)焊的熔滴過渡[J];鐵道機(jī)車車輛工人;1997年12期

5 云紹輝,柳剛,韓國明;熔化極氣體保護(hù)焊熔滴過渡檢測(cè)方法現(xiàn)狀與展望[J];電焊機(jī);1998年04期

6 柳剛,李桓,韓國明,李俊岳,張寶紅;應(yīng)用光譜技術(shù)進(jìn)行熔化極氣體保護(hù)焊熔滴過渡的研究[J];焊接技術(shù);2000年01期

7 胡勝鋼,李俊岳,李桓,楊立軍,楊運(yùn)強(qiáng);脈沖MIG焊熔滴過渡光譜控制法的研究[J];機(jī)械工程學(xué)報(bào);2001年09期

8 楊運(yùn)強(qiáng),李俊岳,張曉囡,李桓,范榮煥,楊立軍;脈沖MIG焊熔滴過渡控制的新進(jìn)展[J];機(jī)械工程學(xué)報(bào);2002年11期

9 楊運(yùn)強(qiáng),李俊岳;熔滴過渡光譜傳感器原理及測(cè)控效果[J];北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào);2005年02期

10 李芳;華學(xué)明;王衛(wèi)彬;吳毅雄;;脈沖熔化極氣體保護(hù)焊熔滴過渡電信號(hào)特征及建模[J];焊接學(xué)報(bào);2009年07期

相關(guān)會(huì)議論文 前10條

1 李俊岳;柳剛;韓國明;;利用電弧光譜研究熔化極氣體保護(hù)焊的熔滴過渡[A];第九次全國焊接會(huì)議論文集（第2冊(cè)）[C];1999年

2 柳剛;李俊岳;李桓;;MIG焊電弧光譜的動(dòng)態(tài)特征[A];第九次全國焊接會(huì)議論文集（第2冊(cè)）[C];1999年

3 郭大勇;區(qū)智明;孟慶華;;二氧化碳焊接熔滴過渡的檢測(cè)與控制[A];第九次全國焊接會(huì)議論文集（第2冊(cè)）[C];1999年

4 張強(qiáng);劉金合;曾維爾;;YAG激光-MAG復(fù)合焊接的熔滴過渡特性研究[A];第十六次全國焊接學(xué)術(shù)會(huì)議論文摘要集[C];2011年

5 韓贊東;都東;張人豪;;波控CO_2焊接熔滴過渡頻率的智能控制[A];第九次全國焊接會(huì)議論文集（第2冊(cè)）[C];1999年

6 于露;李桓;楊立軍;韋輝亮;高瑩;;雙絲脈沖MAG焊的熔滴過渡及工藝特征[A];第十六次全國焊接學(xué)術(shù)會(huì)議論文摘要集[C];2011年

7 葉定劍;華學(xué)明;呂艷麗;石忠賢;吳毅雄;;多絲CO_2焊接熔滴過渡及熔池流動(dòng)形態(tài)研究[A];第十六次全國焊接學(xué)術(shù)會(huì)議論文摘要集[C];2011年

8 王寶;武穎娜;張漢謙;;采用圖象技術(shù)分析焊條熔滴過渡形態(tài)的探討[A];第九次全國焊接會(huì)議論文集（第1冊(cè)）[C];1999年

9 王寶;楊林;王勇;;基于漢諾威分析系統(tǒng)的焊條熔滴過渡形態(tài)的判別[A];第十一次全國焊接會(huì)議論文集（第1冊(cè)）[C];2005年

10 黃政;;解決微車缸體氣孔缺陷的工藝措施[A];重慶市機(jī)械工程學(xué)會(huì)鑄造分會(huì)、重慶鑄造行業(yè)協(xié)會(huì)2010重慶市鑄造年會(huì)論文集[C];2010年

相關(guān)博士學(xué)位論文 前6條

1 朱艷麗;激光-MIG雙絲復(fù)合焊電弧行為及熔滴過渡研究[D];天津大學(xué);2014年

2 張濤;熔化極氣體保護(hù)焊熔滴過渡控制策略研究與應(yīng)用[D];中南大學(xué);2010年

3 葛衛(wèi)清;雙絲脈沖MIG焊熔滴過渡分?jǐn)?shù)階控制的研究[D];華南理工大學(xué);2012年

4 肖s，

本文編號(hào)：2206197