過渡金屬碳化物（TMCs）具有超高熔點、高模量、耐腐蝕等一系列優(yōu)點,因而在超音速飛行器、火箭噴管等國防、航空航天領(lǐng)域有廣闊的應(yīng)用前景;然而TMCs斷裂韌性較低,可采取高溫固溶-低溫時效原位析出第二相的途徑來實現(xiàn)增韌。本文主要研究（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體的脫溶析出行為。首先制備無殘?zhí)�、高致密度的（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體以得到時效處理所需的研究對象,同時闡明（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體相關(guān)的物理規(guī)律;然后構(gòu)建合理的（Zr0.7-x Tix W0.3）C1-η溶體模型,基于該溶體模型對該固溶體低溫時效下的相變動力學(xué)機制進行預(yù)測;最后通過實驗研究（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體的脫溶析出行為,驗證了溶體模型的合理性及Factsage 7.1計算結(jié)果的規(guī)律,同時也闡述了時效溫度、時間以及Ti C含量對于（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體脫溶析出行為的影響。主要的研究成果如下:通過對（Zr0.7-xTix W0.3）C1-η固溶體制備中所涉及到的熱力學(xué)過程進行計算可知,為得到無殘?zhí)肌⒏咧旅芏鹊模╖r0... 

【文章來源】：哈爾濱工業(yè)大學(xué)黑龍江省 211工程院校 985工程院校

【文章頁數(shù)】：88 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

過渡金屬碳化物陶瓷室溫斷裂韌性數(shù)據(jù)匯總[20-22]

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-4-程中可以形成致密的(Zr,Ti)O2氧化膜以實現(xiàn)對陶瓷基體的有效保護，而ZrC單組元陶瓷不具備這一特點。也因為上述原因，有學(xué)者研究(Zr,Ti)C固溶體涂層的在大氣環(huán)境下的燒蝕性能，結(jié)果也證明(Zr,Ti)C固溶體涂層明顯優(yōu)于ZrC-SiC復(fù)合涂層[28]。這也說明過渡金屬碳化物固溶體的抗氧化能力可能優(yōu)于單組元過渡金屬碳化物[29]。圖1-2不同溫度下所得不同成分的ZrC-TiC陶瓷的致密度[25]圖1-3.ZrC陶瓷及ZrC-20wt.%TiC陶瓷的高溫氧化行為[27]：(a)(b)(c)(d)ZrC；(e)(f)(g)(h)ZrC-20wt.%TiC陶瓷從過渡金屬碳化物陶瓷高溫力學(xué)性能分析來看，當下的研究表明，單組元的過渡金屬碳化物的力學(xué)性能隨著溫度的增加而顯著降低，并且即使引入TiB2等第二相，也只能起到減緩隨溫度增加而強度下降的速率[30]。然而，研究人員在研究了過渡金屬碳化物陶瓷固溶體的高溫力學(xué)性能之后發(fā)現(xiàn)，相比于單組元的ZrC、TaC及NbC而言，ZrC-TaC-NbC三組元過渡金屬碳化物固溶體及NbC-ZrC二元固溶體明顯具有更佳力學(xué)性能，具體體現(xiàn)在過渡金屬碳化物固溶體陶瓷的高溫力學(xué)性能隨

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-4-程中可以形成致密的(Zr,Ti)O2氧化膜以實現(xiàn)對陶瓷基體的有效保護，而ZrC單組元陶瓷不具備這一特點。也因為上述原因，有學(xué)者研究(Zr,Ti)C固溶體涂層的在大氣環(huán)境下的燒蝕性能，結(jié)果也證明(Zr,Ti)C固溶體涂層明顯優(yōu)于ZrC-SiC復(fù)合涂層[28]。這也說明過渡金屬碳化物固溶體的抗氧化能力可能優(yōu)于單組元過渡金屬碳化物[29]。圖1-2不同溫度下所得不同成分的ZrC-TiC陶瓷的致密度[25]圖1-3.ZrC陶瓷及ZrC-20wt.%TiC陶瓷的高溫氧化行為[27]：(a)(b)(c)(d)ZrC；(e)(f)(g)(h)ZrC-20wt.%TiC陶瓷從過渡金屬碳化物陶瓷高溫力學(xué)性能分析來看，當下的研究表明，單組元的過渡金屬碳化物的力學(xué)性能隨著溫度的增加而顯著降低，并且即使引入TiB2等第二相，也只能起到減緩隨溫度增加而強度下降的速率[30]。然而，研究人員在研究了過渡金屬碳化物陶瓷固溶體的高溫力學(xué)性能之后發(fā)現(xiàn)，相比于單組元的ZrC、TaC及NbC而言，ZrC-TaC-NbC三組元過渡金屬碳化物固溶體及NbC-ZrC二元固溶體明顯具有更佳力學(xué)性能，具體體現(xiàn)在過渡金屬碳化物固溶體陶瓷的高溫力學(xué)性能隨


本文編號：3388614