礦物摻和料對自密實(shí)混凝土雙K斷裂參數(shù)的影響
發(fā)布時(shí)間:2021-06-24 10:49
自密實(shí)混凝土中由于較多地?fù)饺肓说V物摻和料,導(dǎo)致其開裂趨勢增加。本文采用楔入劈拉法對15組自密實(shí)混凝土和1組普通混凝土試件進(jìn)行斷裂試驗(yàn),以雙K斷裂參數(shù)評價(jià)自密實(shí)混凝土的斷裂性能,研究單摻粉煤灰、粉煤灰與礦渣復(fù)摻、粉煤灰與硅灰復(fù)摻3個(gè)因素對自密實(shí)混凝土斷裂性能的影響。結(jié)果表明,自密實(shí)混凝土的起裂韌度隨著粉煤灰單摻摻量的增加而降低,而失穩(wěn)韌度在粉煤灰摻量為30%時(shí)為最高,達(dá)1.5534 MPa·m1/2;粉煤灰與礦渣復(fù)摻情況下,總摻量為30%,復(fù)摻比例為3:7時(shí)斷裂性能最佳,其失穩(wěn)韌度達(dá)到1.7122 MPa·m1/2;硅灰的摻入可以改善自密實(shí)混凝土的斷裂性能。
【文章來源】:水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2017,36(08)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
自密實(shí)混凝土的工作性Fig.1Workingperformanceofself-compactingconcrete
粉煤灰均有所改善,且隨著礦渣復(fù)摻比例的增大改善的效果越好;在相同復(fù)摻比例的情況下,粉煤灰與礦渣復(fù)摻總量為30%的各項(xiàng)力學(xué)性能均優(yōu)于復(fù)摻總量為50%的力學(xué)性能;當(dāng)粉煤灰摻量為30%不變時(shí),自密實(shí)混凝土的各項(xiàng)力學(xué)性能隨著硅灰摻量的增大而相應(yīng)地得到改善。1.3楔入劈拉法試驗(yàn)采用楔入劈拉法[14]測定自密實(shí)混凝土的雙K斷裂參數(shù),制作了15組75塊自密實(shí)混凝土“凹”形試塊,試件尺寸為200mm×200mm×230mm,預(yù)制裂縫采用厚度為3mm鋼片制成,縫高為80mm,試件標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d后進(jìn)行斷裂試驗(yàn)。楔入劈拉法試驗(yàn)裝置如圖2所示,采用傳力裝置將較小的豎向力通過楔形加載架的楔角轉(zhuǎn)換成較大的水平力,使試塊從中間劈裂。本試驗(yàn)采用250kN疲勞試驗(yàn)機(jī)(MTS)對“凹”形試塊進(jìn)行加載,以位移加載速率加載,控制加載速率為0.005mm/s,采用量程為-1~3mm的夾式引伸計(jì)測量試驗(yàn)過程中試件裂縫張口位移(CMOD),從而繪制出荷載–裂縫張口位移(F-CMOD)曲線。支座的位置安排在試件底部的四分之一點(diǎn)上,即距離試件兩邊各50mm處。試驗(yàn)中在試件裂縫尖端位置布置了電阻應(yīng)變片來監(jiān)測混凝土的起裂荷載,采用德國產(chǎn)8通道IMC動態(tài)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集應(yīng)變片數(shù)據(jù)。圖2楔入劈拉法加載裝置Fig.2Loadingtestapparatus1.4雙K斷裂參數(shù)的計(jì)算起裂斷裂韌度iniIcK按下式計(jì)算:3iniHQIc1210()FKfth(1)式中:0323.675[10.12(0.45)](),(1)afh;t和h分別為試件的厚度和高度,m;0a為初始裂縫高度,m;HQF為水平起裂荷載,kN,按下式計(jì)算:3VQHQ102tan15FmgF(2)式中:VQF為豎向起裂荷載,kN;m為楔形加載架的質(zhì)量,本試驗(yàn)的楔形加載架用螺栓固定在試驗(yàn)機(jī)上?
將試驗(yàn)分為以下4個(gè)系列:(1)粉煤灰單摻:粉煤灰摻量為20%、30%、40%、50%和60%,編號為SCCA1~SCCA5。(2)粉煤灰和礦渣復(fù)摻:摻和料摻量為30%和50%,編號為BI和BII,粉煤灰和礦渣比例為7:3、5:5、3:7和0:10,編號為SCCBI(II)1~SCCBI(II)4。(3)粉煤灰和硅灰復(fù)摻:粉煤灰摻量30%,硅灰摻量為3%和5%,編號為SCC-C和SCC-C2。(4)基準(zhǔn)組:配置水膠比為0.34的普通混凝土,即不摻任何礦物摻和料,編號為NC。自密實(shí)混凝土的坍落度為255~270mm,坍落擴(kuò)展度550~690mm,其工作性能滿足自密實(shí)混凝土的要求[13],如圖1所示。自密實(shí)混凝土配合比及基本力學(xué)性能如表1和表2所示。圖1自密實(shí)混凝土的工作性Fig.1Workingperformanceofself-compactingconcrete表1自密實(shí)混凝土配合比Table1MixproportionofSCC(單位:kg/m3)試件編號水泥粉煤灰礦渣硅灰水砂子粗骨料減水劑SCC-A1432108001847888895.40SCC-A2378162001847888895.40SCC-A3324216001847888894.86SCC-A4270270001847888894.86SCC-A5216324001847888894.86SCC-BI13781134901847888895.94SCC-BI2378818101847888895.94SCC-BI33784911301847888895.67SCC-BI4378016201847888895.67SCC-BII12701898101847888895.40SCC-BII227013513501847888895.40SCC-BII32708118901847888895.67
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]自密實(shí)混凝土在堆石孔隙中的流動規(guī)律研究[J]. 張傳虎,金峰,陳松貴,徐小敏. 水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2016(10)
[2]基于線性回歸的大壩混凝土起裂韌度確定方法[J]. 卿龍邦,聶雅彤,劉寧,管俊峰. 水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2016(08)
[3]超高摻量粉煤灰大壩混凝土早齡期抗裂性研究[J]. 趙志方,李超,張振宇,王衛(wèi)侖,周厚貴. 水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2016(07)
[4]現(xiàn)場澆筑大壩混凝土起裂斷裂韌度研究[J]. 管俊峰,李慶斌,吳智敏,周紹武. 水利學(xué)報(bào). 2014(12)
[5]大壩和濕篩混凝土起裂荷載的確定方法[J]. 趙志方,宋柳林,周厚貴,王衛(wèi)侖. 浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(04)
[6]預(yù)制混凝土雙板內(nèi)澆自密實(shí)混凝土剪力墻抗震性能[J]. 葉燕華,孫銳,汪恒,薛洲海,王滋軍. 北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(08)
[7]硅灰對自密實(shí)混凝土性能的影響[J]. 付亞偉,王碩太,崔云長. 四川建筑科學(xué)研究. 2009(01)
[8]水泥-粉煤灰-礦渣復(fù)合膠凝材料的水化性能研究[J]. 唐咸燕,肖佳,陳烽,陳雷. 粉煤灰綜合利用. 2006(06)
[9]粉煤灰對水泥漿體早期水化和孔結(jié)構(gòu)的影響[J]. 施惠生,方澤鋒. 硅酸鹽學(xué)報(bào). 2004(01)
[10]光彈貼片法研究混凝土裂縫擴(kuò)展過程及雙K斷裂參數(shù)的尺寸效應(yīng)[J]. 吳智敏,徐世烺,劉佳毅. 水利學(xué)報(bào). 2001(04)
本文編號:3246952
【文章來源】:水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2017,36(08)北大核心CSCD
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【部分圖文】:
自密實(shí)混凝土的工作性Fig.1Workingperformanceofself-compactingconcrete
粉煤灰均有所改善,且隨著礦渣復(fù)摻比例的增大改善的效果越好;在相同復(fù)摻比例的情況下,粉煤灰與礦渣復(fù)摻總量為30%的各項(xiàng)力學(xué)性能均優(yōu)于復(fù)摻總量為50%的力學(xué)性能;當(dāng)粉煤灰摻量為30%不變時(shí),自密實(shí)混凝土的各項(xiàng)力學(xué)性能隨著硅灰摻量的增大而相應(yīng)地得到改善。1.3楔入劈拉法試驗(yàn)采用楔入劈拉法[14]測定自密實(shí)混凝土的雙K斷裂參數(shù),制作了15組75塊自密實(shí)混凝土“凹”形試塊,試件尺寸為200mm×200mm×230mm,預(yù)制裂縫采用厚度為3mm鋼片制成,縫高為80mm,試件標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d后進(jìn)行斷裂試驗(yàn)。楔入劈拉法試驗(yàn)裝置如圖2所示,采用傳力裝置將較小的豎向力通過楔形加載架的楔角轉(zhuǎn)換成較大的水平力,使試塊從中間劈裂。本試驗(yàn)采用250kN疲勞試驗(yàn)機(jī)(MTS)對“凹”形試塊進(jìn)行加載,以位移加載速率加載,控制加載速率為0.005mm/s,采用量程為-1~3mm的夾式引伸計(jì)測量試驗(yàn)過程中試件裂縫張口位移(CMOD),從而繪制出荷載–裂縫張口位移(F-CMOD)曲線。支座的位置安排在試件底部的四分之一點(diǎn)上,即距離試件兩邊各50mm處。試驗(yàn)中在試件裂縫尖端位置布置了電阻應(yīng)變片來監(jiān)測混凝土的起裂荷載,采用德國產(chǎn)8通道IMC動態(tài)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集應(yīng)變片數(shù)據(jù)。圖2楔入劈拉法加載裝置Fig.2Loadingtestapparatus1.4雙K斷裂參數(shù)的計(jì)算起裂斷裂韌度iniIcK按下式計(jì)算:3iniHQIc1210()FKfth(1)式中:0323.675[10.12(0.45)](),(1)afh;t和h分別為試件的厚度和高度,m;0a為初始裂縫高度,m;HQF為水平起裂荷載,kN,按下式計(jì)算:3VQHQ102tan15FmgF(2)式中:VQF為豎向起裂荷載,kN;m為楔形加載架的質(zhì)量,本試驗(yàn)的楔形加載架用螺栓固定在試驗(yàn)機(jī)上?
將試驗(yàn)分為以下4個(gè)系列:(1)粉煤灰單摻:粉煤灰摻量為20%、30%、40%、50%和60%,編號為SCCA1~SCCA5。(2)粉煤灰和礦渣復(fù)摻:摻和料摻量為30%和50%,編號為BI和BII,粉煤灰和礦渣比例為7:3、5:5、3:7和0:10,編號為SCCBI(II)1~SCCBI(II)4。(3)粉煤灰和硅灰復(fù)摻:粉煤灰摻量30%,硅灰摻量為3%和5%,編號為SCC-C和SCC-C2。(4)基準(zhǔn)組:配置水膠比為0.34的普通混凝土,即不摻任何礦物摻和料,編號為NC。自密實(shí)混凝土的坍落度為255~270mm,坍落擴(kuò)展度550~690mm,其工作性能滿足自密實(shí)混凝土的要求[13],如圖1所示。自密實(shí)混凝土配合比及基本力學(xué)性能如表1和表2所示。圖1自密實(shí)混凝土的工作性Fig.1Workingperformanceofself-compactingconcrete表1自密實(shí)混凝土配合比Table1MixproportionofSCC(單位:kg/m3)試件編號水泥粉煤灰礦渣硅灰水砂子粗骨料減水劑SCC-A1432108001847888895.40SCC-A2378162001847888895.40SCC-A3324216001847888894.86SCC-A4270270001847888894.86SCC-A5216324001847888894.86SCC-BI13781134901847888895.94SCC-BI2378818101847888895.94SCC-BI33784911301847888895.67SCC-BI4378016201847888895.67SCC-BII12701898101847888895.40SCC-BII227013513501847888895.40SCC-BII32708118901847888895.67
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[3]超高摻量粉煤灰大壩混凝土早齡期抗裂性研究[J]. 趙志方,李超,張振宇,王衛(wèi)侖,周厚貴. 水力發(fā)電學(xué)報(bào). 2016(07)
[4]現(xiàn)場澆筑大壩混凝土起裂斷裂韌度研究[J]. 管俊峰,李慶斌,吳智敏,周紹武. 水利學(xué)報(bào). 2014(12)
[5]大壩和濕篩混凝土起裂荷載的確定方法[J]. 趙志方,宋柳林,周厚貴,王衛(wèi)侖. 浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(04)
[6]預(yù)制混凝土雙板內(nèi)澆自密實(shí)混凝土剪力墻抗震性能[J]. 葉燕華,孫銳,汪恒,薛洲海,王滋軍. 北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(08)
[7]硅灰對自密實(shí)混凝土性能的影響[J]. 付亞偉,王碩太,崔云長. 四川建筑科學(xué)研究. 2009(01)
[8]水泥-粉煤灰-礦渣復(fù)合膠凝材料的水化性能研究[J]. 唐咸燕,肖佳,陳烽,陳雷. 粉煤灰綜合利用. 2006(06)
[9]粉煤灰對水泥漿體早期水化和孔結(jié)構(gòu)的影響[J]. 施惠生,方澤鋒. 硅酸鹽學(xué)報(bào). 2004(01)
[10]光彈貼片法研究混凝土裂縫擴(kuò)展過程及雙K斷裂參數(shù)的尺寸效應(yīng)[J]. 吳智敏,徐世烺,劉佳毅. 水利學(xué)報(bào). 2001(04)
本文編號:3246952
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