國(guó)內(nèi)水泥預(yù)分解窯生產(chǎn)線的旋風(fēng)預(yù)熱器普遍都存在C1出口負(fù)壓偏大、出口廢氣溫度偏高的現(xiàn)象。目前,旋風(fēng)筒的研究主要集中于旋風(fēng)筒內(nèi)部流場(chǎng)與顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡的數(shù)值模擬研究和直流氣體進(jìn)入的單級(jí)旋風(fēng)筒試驗(yàn)?zāi)M研究。本文利用近相似原理采用有機(jī)玻璃制作旋風(fēng)筒模型進(jìn)行小型工程試驗(yàn)。通過(guò)改變?cè)囼?yàn)系統(tǒng)旋向布局研究帶不同旋向氣流進(jìn)入對(duì)旋風(fēng)筒阻力特性的影響。分別進(jìn)行冷態(tài)和熱態(tài)試驗(yàn)研究不同風(fēng)速、固氣比工況下撒料高度對(duì)換熱管道內(nèi)生料粉分散狀況的影響。試驗(yàn)研究表明:（1）進(jìn)入旋風(fēng)筒的純氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度加大會(huì)增大旋風(fēng)筒的阻力損失。在上下兩級(jí)旋風(fēng)試驗(yàn)系統(tǒng)中,同一風(fēng)速下,旋風(fēng)筒旋向同向布置時(shí)系統(tǒng)壓降小于反向布置的系統(tǒng)壓降。旋轉(zhuǎn)氣流中含塵會(huì)削弱純旋轉(zhuǎn)氣流對(duì)旋風(fēng)筒壓降的影響,隨著固氣比地增加,旋向布置對(duì)旋風(fēng)系統(tǒng)阻力性能的影響減弱。試驗(yàn)固氣比達(dá)到2時(shí),旋向?qū)πL(fēng)系統(tǒng)壓損的影響基本消失。根據(jù)反復(fù)試驗(yàn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),歸納了本試驗(yàn)A模型系統(tǒng)在空載和載料時(shí)不同旋向布置下C1旋風(fēng)筒的壓降公式。（2）增加撒料高度和提高截面風(fēng)速都有利于換熱管內(nèi)生料粉的分散。同一風(fēng)速下,增加撒料高度會(huì)增大進(jìn)入換熱管道生料粉的能量,當(dāng)生料粉與旋轉(zhuǎn)氣流相碰撞更利于分散。（3）... 

【文章來(lái)源】：西南科技大學(xué)四川省

【文章頁(yè)數(shù)】：83 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

國(guó)內(nèi)外典型的改進(jìn)型旋風(fēng)筒Fig.1-1Typicalmodifiedcyclonesatdomesticandabroad

旋風(fēng)預(yù)熱器功能分析圖

圖 1-3 換熱管道粉體運(yùn)動(dòng)軌意圖Heat transfer pipe powder movement track i管到換熱管道內(nèi)與高速的氣流相遇而分散，研究表明[15]多數(shù)水泥生料粉會(huì)在換熱管氣流別可達(dá)到 1000μm。表明越細(xì)的生料粉越容易

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
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碩士論文
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[3]旋風(fēng)預(yù)熱器熱態(tài)流場(chǎng)數(shù)值模擬研究[D]. 李波.武漢理工大學(xué) 2008
[4]懸浮預(yù)熱器換熱管內(nèi)粉體物料分散過(guò)程的試驗(yàn)研究[D]. 劉文歡.西安建筑科技大學(xué) 2007
[5]新型干法低阻高效預(yù)分解系統(tǒng)性能研究[D]. 李麗君.武漢理工大學(xué) 2007
[6]預(yù)熱器旋風(fēng)筒氣固兩相流場(chǎng)的模擬研究[D]. 朱鷹.武漢理工大學(xué) 2007
[7]預(yù)熱器旋風(fēng)筒單體氣固兩相流場(chǎng)的數(shù)值模擬研究[D]. 劉偉華.武漢理工大學(xué) 2006
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[9]三系列高固氣比旋風(fēng)預(yù)熱器系統(tǒng)的冷模試驗(yàn)研究[D]. 趙峰.西安建筑科技大學(xué) 2006
[10]高固氣比旋風(fēng)器的冷模實(shí)驗(yàn)研究[D]. 張禮華.西安建筑科技大學(xué) 2005



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