本文選題：活性粉末混凝土 + 帶肋底板��； 參考：《哈爾濱工業(yè)大學(xué)》2016年博士論文

【摘要】：預(yù)制帶上反開(kāi)洞肋底板混凝土疊合板,是指用倒T形預(yù)應(yīng)力底板作為底模,貫穿肋的孔洞布置完另一方向的縱筋后,澆筑疊合層混凝土所形成的半預(yù)制樓板。這類疊合樓板比現(xiàn)澆樓板施工速度快,比預(yù)制樓板整體性能好,受到工程界歡迎。但由于倒T形底板的下翼緣較薄,為避免底板在預(yù)應(yīng)力作用下發(fā)生非線性徐變,底板下翼緣內(nèi)允許布置的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量有限,普通預(yù)制帶上反開(kāi)洞肋底板混凝土疊合板適宜跨度不大于6.6m,難以滿足現(xiàn)代建筑中大跨疊合樓蓋建設(shè)的要求�；钚苑勰┗炷潦撬唷⒐杌�、石英砂、纖維和水按一定比例拌合成型后經(jīng)熱養(yǎng)護(hù)而成的具有超高力學(xué)性能、優(yōu)異耐久性能和良好體積穩(wěn)定性的水泥基復(fù)合材料。我們?cè)O(shè)想,若用活性粉末混凝土做預(yù)制帶上反開(kāi)洞肋底板,發(fā)揮其抗壓強(qiáng)度高和開(kāi)裂應(yīng)變大的特點(diǎn),在底板下翼緣內(nèi)可布置更多的預(yù)應(yīng)力筋,可更好地滿足現(xiàn)代建筑中大跨疊合樓板建設(shè)的要求。為此開(kāi)展了如下五個(gè)方面的工作,并取得成果。(1)基于已有的活性粉末混凝土材性的試驗(yàn)數(shù)據(jù),提出了活性粉末混凝土強(qiáng)度等級(jí)的劃分方法,給出了各強(qiáng)度等級(jí)活性粉末混凝土力學(xué)指標(biāo)的取值和活性粉末混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)。為預(yù)制活性粉末混凝土帶上反開(kāi)洞肋底板設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。(2)為滿足預(yù)制活性粉末混凝土帶上反開(kāi)洞肋底板吊裝、運(yùn)輸及疊合層混凝土澆筑過(guò)程中裂縫及變形控制、承載力驗(yàn)算的需要,完成了4塊預(yù)制活性粉末混凝土帶上反開(kāi)洞肋底板受力性能試驗(yàn)。考慮到活性粉末混凝土試件彎曲開(kāi)裂應(yīng)變遠(yuǎn)高于普通混凝土試件,截面從消壓到開(kāi)裂縱筋拉應(yīng)力增大明顯,基于試件開(kāi)裂彎矩實(shí)測(cè)值和按開(kāi)裂彎矩M_(cr)=(γf_(tR)+σ_(pc))W_0的計(jì)算值,建立了考慮縱筋貢獻(xiàn)的預(yù)制活性粉末混凝土帶上反開(kāi)洞肋底板截面抵抗矩塑性影響系數(shù)計(jì)算公式。基于試件變形實(shí)測(cè)值和彎矩-曲率關(guān)系,提出了通過(guò)合理折減活性粉末混凝土彈性模量來(lái)考慮開(kāi)裂截面底板下翼緣受拉鋼纖維貢獻(xiàn)的截面剛度計(jì)算方法。為合理考慮底板受拉鋼纖維對(duì)正截面受彎承載力的貢獻(xiàn),基于試件正截面受彎承載力實(shí)測(cè)值和力的平衡方程,提出了底板下翼緣活性粉末混凝土拉應(yīng)力等效系數(shù)建議取值。同時(shí),還基于各級(jí)荷載(M_(cr)M0.8M_u)下實(shí)測(cè)裂縫寬度,建立了以板底名義拉應(yīng)力為自變量的裂縫寬度計(jì)算公式。(3)完成了 4塊單向足尺預(yù)制帶上反開(kāi)洞肋底板混凝土疊合板試驗(yàn),基于試件開(kāi)裂彎矩實(shí)測(cè)值和按開(kāi)裂彎矩M_(cr)=(γf_(tR)+σ_(pc))=W_0的計(jì)算值,建立了考慮縱筋貢獻(xiàn)的疊合板截面抵抗矩塑性影響系數(shù)計(jì)算公式�；谠嚰冃螌�(shí)測(cè)值和彎矩-曲率關(guān)系,提出了考慮開(kāi)裂截面底板下翼緣受拉鋼纖維對(duì)疊合板剛度貢獻(xiàn)的活性粉末混凝土彈性模量折減系數(shù)取值方法�；诏B合板正截面受彎承載力實(shí)測(cè)值和力的平衡方程,提出了底板下翼緣活性粉末混凝土拉應(yīng)力等效系數(shù)取值方法,為合理考慮底板受拉鋼纖維對(duì)疊合板正截面受彎承載力的貢獻(xiàn)提供了依據(jù)。同時(shí),還基于各級(jí)荷載(M_(cr)M0.68M_u)下的實(shí)測(cè)裂縫寬度,建立了以截面消壓后預(yù)應(yīng)力筋等效應(yīng)力、保護(hù)層厚度、預(yù)應(yīng)力筋約束混凝土面積、中性軸至預(yù)應(yīng)力筋距離為自變量的裂縫寬度計(jì)算公式。(4)完成了 1塊四邊簡(jiǎn)支、雙向計(jì)算跨度均為5.8m的預(yù)制活性粉末混凝土帶上反開(kāi)洞肋底板疊合板受力性能試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,這類疊合板雙向整體工作性能良好,基于塑性鉸線分布和虛功原理所得的極限荷載與試驗(yàn)板破壞荷載吻合較好�；诟骷�(jí)荷載(P_(cr)PO.65P_u)下裂縫寬度實(shí)測(cè)值,建立了考慮各關(guān)鍵參數(shù)影響的雙向疊合板裂縫寬度計(jì)算公式。疊合板沿預(yù)應(yīng)力筋方向的慣性矩可按單向板計(jì)算,垂直于預(yù)應(yīng)力筋方向的抗彎剛度取底板拼縫處普通鋼筋混凝土疊合層剛度,進(jìn)而按雙向板帶疊加法可計(jì)算這類雙向板的變形。(5)在4塊單向疊合板、1塊四邊簡(jiǎn)支疊合板、32塊冷軋帶肋鋼筋混凝土板(均大于最小配筋率)的試驗(yàn)過(guò)程中,存在受壓邊緣混凝土被壓碎之前,試驗(yàn)板預(yù)應(yīng)力鋼絲/冷軋帶肋鋼筋破斷應(yīng)變明顯小于材性試驗(yàn)時(shí)的軸拉破斷應(yīng)變的現(xiàn)象,二者比值介于0.21～0.45。這說(shuō)明經(jīng)過(guò)冷加工的預(yù)應(yīng)力鋼絲/冷軋帶肋鋼筋在板中拉折破斷應(yīng)變小于軸拉破斷應(yīng)變。試驗(yàn)結(jié)果表明,試驗(yàn)板中預(yù)應(yīng)力鋼絲/冷軋帶肋鋼筋拉折破斷應(yīng)變隨配筋指標(biāo)減小而降低�；�4塊單向疊合板和32塊冷軋帶肋鋼筋混凝土板中預(yù)應(yīng)力鋼絲/冷軋帶肋鋼筋拉折破斷應(yīng)變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù),建立了拉折破斷應(yīng)變與配筋指標(biāo)的關(guān)系式。為合理評(píng)價(jià)板的變形能力提供了依據(jù)。
[Abstract]:In order to avoid non - linear creep of floor slab under prestressed action , it is difficult to meet the requirement of high mechanical property , excellent durability and good volume stability . Based on the measured value and the equilibrium equation of bending moment - curvature , a formula for calculating the modulus of crack width of the active powder concrete with the influence of cross section is established .

【學(xué)位授予單位】：哈爾濱工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TU528.72

【參考文獻(xiàn)】

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9 馮建文;鋼管活性粉末混凝土柱的力學(xué)性能研究[D];清華大學(xué);2008年

10 余清河;活性粉末混凝土的性能研究[D];長(zhǎng)沙理工大學(xué);2008年

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本文編號(hào)：1791943