導流錐錐型對燃氣彈射內(nèi)彈道的影響數(shù)值研究
發(fā)布時間:2021-04-09 03:25
為研究導流錐錐型對燃氣彈射內(nèi)彈道性能的影響,采用了RNG k-ε湍流模型、有限速率/渦耗散燃燒模型和動網(wǎng)格技術,建立了二維軸對稱網(wǎng)格模型,在與初始錐型母線為直線的裝置實驗數(shù)據(jù)對比驗證的基礎上,數(shù)值研究了直線錐、拋物線錐、雙曲線錐及橢圓錐的初容室流場、彈道內(nèi)彈道載荷的變化規(guī)律,分析了錐型母線為曲線能有效減小筒底沖擊的機理。結果表明,從燃氣流動方向來看,錐型母線為曲線時改變了燃氣反射點的位置,避免了燃氣沿著直線錐型直接沖向筒底的現(xiàn)象;從載荷特性分析,曲線錐避免了二次壓力沖擊現(xiàn)象,有效地減小了發(fā)射筒壁面的溫度;從內(nèi)彈道角度來看,曲面錐能夠很好的提高導彈的出筒速度,縮短出筒時間,特別是雙曲線錐的設計,使導彈加速度峰值增加了0.93%,出筒速度增加了7.26%,出筒時間縮短了0.7%。
【文章來源】:固體火箭技術. 2020,43(02)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
燃氣彈射裝置幾何模型
網(wǎng)格模型
噴管入口總壓曲線
【參考文獻】:
期刊論文
[1]壁面障礙物對燃氣彈射流場和內(nèi)彈道的影響[J]. 李仁鳳,樂貴高,馬大為,王輝,胡曉磊. 固體火箭技術. 2016(03)
[2]燃燒產(chǎn)物特性對燃氣彈射內(nèi)彈道與載荷的影響研究[J]. 李仁鳳,樂貴高,馬大為. 兵工學報. 2016(02)
[3]同心筒式發(fā)射裝置附加彈射力影響因素分析[J]. 于勇,母云濤. 航空動力學報. 2014(04)
[4]同心筒垂直發(fā)射裝置底部導流分析[J]. 唐洪,樂貴高,王輝,胡曉磊. 機械制造與自動化. 2014(01)
[5]車載導彈垂直發(fā)射系統(tǒng)雙面導流器[J]. 胡曉磊,盛文成,樂貴高,聶贇. 火力與指揮控制. 2013(11)
[6]導流錐型式對低揚程泵站水力性能的影響[J]. 周佩劍,王福軍,張志民. 排灌機械工程學報. 2013(09)
[7]間斷有限元方法在彈尾超音速噴流計算中的應用[J]. 陳二云,馬大為,樂貴高,李志剛,趙繼永. 計算物理. 2008(06)
[8]同心筒垂直發(fā)射裝置排導燃氣流的改進[J]. 姜毅,郝繼光,劉群. 北京理工大學學報. 2007(02)
[9]同心筒式發(fā)射時筒內(nèi)流場機理及內(nèi)外筒間隙的影響[J]. 苗佩云,袁曾鳳. 戰(zhàn)術導彈技術. 2006(01)
碩士論文
[1]車載導彈垂直發(fā)射裝置燃氣排導的數(shù)值研究[D]. 劉念昆.哈爾濱工業(yè)大學 2015
本文編號:3126817
【文章來源】:固體火箭技術. 2020,43(02)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
燃氣彈射裝置幾何模型
網(wǎng)格模型
噴管入口總壓曲線
【參考文獻】:
期刊論文
[1]壁面障礙物對燃氣彈射流場和內(nèi)彈道的影響[J]. 李仁鳳,樂貴高,馬大為,王輝,胡曉磊. 固體火箭技術. 2016(03)
[2]燃燒產(chǎn)物特性對燃氣彈射內(nèi)彈道與載荷的影響研究[J]. 李仁鳳,樂貴高,馬大為. 兵工學報. 2016(02)
[3]同心筒式發(fā)射裝置附加彈射力影響因素分析[J]. 于勇,母云濤. 航空動力學報. 2014(04)
[4]同心筒垂直發(fā)射裝置底部導流分析[J]. 唐洪,樂貴高,王輝,胡曉磊. 機械制造與自動化. 2014(01)
[5]車載導彈垂直發(fā)射系統(tǒng)雙面導流器[J]. 胡曉磊,盛文成,樂貴高,聶贇. 火力與指揮控制. 2013(11)
[6]導流錐型式對低揚程泵站水力性能的影響[J]. 周佩劍,王福軍,張志民. 排灌機械工程學報. 2013(09)
[7]間斷有限元方法在彈尾超音速噴流計算中的應用[J]. 陳二云,馬大為,樂貴高,李志剛,趙繼永. 計算物理. 2008(06)
[8]同心筒垂直發(fā)射裝置排導燃氣流的改進[J]. 姜毅,郝繼光,劉群. 北京理工大學學報. 2007(02)
[9]同心筒式發(fā)射時筒內(nèi)流場機理及內(nèi)外筒間隙的影響[J]. 苗佩云,袁曾鳳. 戰(zhàn)術導彈技術. 2006(01)
碩士論文
[1]車載導彈垂直發(fā)射裝置燃氣排導的數(shù)值研究[D]. 劉念昆.哈爾濱工業(yè)大學 2015
本文編號:3126817
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