帶擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的突加不平衡響應(yīng)研究
發(fā)布時間:2021-01-17 12:55
航空發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)是發(fā)動機(jī)重要的組成部分,由于制造工藝和工作環(huán)境等因素使得葉片丟失問題愈發(fā)突顯,葉片丟失會使轉(zhuǎn)子系統(tǒng)產(chǎn)生一個突加不平衡力,加劇轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動程度,并使轉(zhuǎn)子系統(tǒng)零部件應(yīng)力過大,嚴(yán)重威脅到發(fā)動機(jī)的可靠性和安全性;擠壓油膜阻尼器(Squeeze Film Damper,簡稱SFD)作為一種性能優(yōu)越的減振裝置,其會有效地吸收葉片丟失引起的振動力和應(yīng)變力,有效地保護(hù)轉(zhuǎn)子系統(tǒng),故而工程上常采用擠壓油膜阻尼器進(jìn)行減振。但是擠壓油膜阻尼器具有強(qiáng)非線性特性,會使得轉(zhuǎn)子系統(tǒng)產(chǎn)生很強(qiáng)的振動沖擊力,其與突加不平衡力耦合作用于轉(zhuǎn)子系統(tǒng),使轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動更為劇烈。因此擠壓油膜阻尼器是否能夠有效降低轉(zhuǎn)子不平衡振動,以及擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)在突加不平衡條件下的動力學(xué)特性值得研究。為了深入了解轉(zhuǎn)子系統(tǒng)參數(shù)和阻尼器參數(shù)對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)特性的影響,本文從現(xiàn)有的擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)模型出發(fā),對風(fēng)扇盤和擠壓油膜阻尼器軸承進(jìn)行動力學(xué)方程推導(dǎo),在此基礎(chǔ)上對帶擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力學(xué)響應(yīng)開展研究,分為恒定轉(zhuǎn)速下的穩(wěn)態(tài)研究和增速過程狀態(tài)下的瞬態(tài)研究。具體工作如下:基于實(shí)驗(yàn)室典型渦扇發(fā)動機(jī)低壓轉(zhuǎn)子模型,進(jìn)行合理簡...
【文章來源】:中國民航大學(xué)天津市
【文章頁數(shù)】:88 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
帶擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)臺本文所用到的仿真模型是基于實(shí)驗(yàn)室已搭建完成的轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺為基礎(chǔ),轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺
限制整個轉(zhuǎn)子模型的軸向和轉(zhuǎn)向位移。如下圖3-2 所示為依據(jù)實(shí)驗(yàn)室轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)器,合理的簡化部件,在 SAMCEF 軟件里建立的一維仿真模型。圖 3-2 建立仿真模型模型有效性驗(yàn)證風(fēng)扇盤 渦輪盤1 號支承 2 號支承 5 號支承轉(zhuǎn)軸
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]擠壓油膜阻尼器長徑比對風(fēng)車碰摩轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)特性影響[J]. 楊坤,李宇,何文博. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2019(08)
[2]葉片丟失激勵下航空發(fā)動機(jī)柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力學(xué)響應(yīng)[J]. 洪杰,栗天壤,王永鋒,馬艷紅. 航空動力學(xué)報(bào). 2018(02)
[3]突加不平衡激勵下高速柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動特性試驗(yàn)[J]. 洪杰,陳成,王永鋒,馬艷紅. 航空動力學(xué)報(bào). 2018(01)
[4]航空發(fā)動機(jī)葉片丟失問題研究綜述[J]. 馬艷紅,梁智超,王桂華,張大義,洪杰. 航空動力學(xué)報(bào). 2016(03)
[5]浮環(huán)擠壓油膜阻尼器對模擬低壓轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)影響分析[J]. 夏冶寶,任興民,秦衛(wèi)陽,鄧旺群. 航空動力學(xué)報(bào). 2015(11)
[6]雙盤柔性轉(zhuǎn)子突加不平衡瞬態(tài)響應(yīng)研究[J]. 夏冶寶,任興民,楊永鋒,鄧旺群. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2014(02)
[7]含浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的突加不平衡響應(yīng)分析[J]. 周海侖,羅貴火,艾延廷,孫丹. 航空動力學(xué)報(bào). 2014(03)
[8]單盤轉(zhuǎn)子突加不平衡瞬態(tài)響應(yīng)特征研究[J]. 李濤,任興民,岳聰,夏冶寶,王元生,鄧旺群. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2012(06)
[9]轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)在線控制方法的研究[J]. 王四季,廖明夫. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2012(01)
[10]主動彈支干摩擦阻尼器控制轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)的研究[J]. 王四季,廖明夫. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2008(05)
博士論文
[1]擠壓油膜阻尼器-滾動軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)非線性動力學(xué)研究[D]. 陳會征.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2017
碩士論文
[1]風(fēng)車不平衡模擬轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺的動力學(xué)特性研究[D]. 趙常青.中國民航大學(xué) 2018
本文編號:2982926
【文章來源】:中國民航大學(xué)天津市
【文章頁數(shù)】:88 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
帶擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)臺本文所用到的仿真模型是基于實(shí)驗(yàn)室已搭建完成的轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺為基礎(chǔ),轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺
限制整個轉(zhuǎn)子模型的軸向和轉(zhuǎn)向位移。如下圖3-2 所示為依據(jù)實(shí)驗(yàn)室轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)器,合理的簡化部件,在 SAMCEF 軟件里建立的一維仿真模型。圖 3-2 建立仿真模型模型有效性驗(yàn)證風(fēng)扇盤 渦輪盤1 號支承 2 號支承 5 號支承轉(zhuǎn)軸
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]擠壓油膜阻尼器長徑比對風(fēng)車碰摩轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)特性影響[J]. 楊坤,李宇,何文博. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2019(08)
[2]葉片丟失激勵下航空發(fā)動機(jī)柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力學(xué)響應(yīng)[J]. 洪杰,栗天壤,王永鋒,馬艷紅. 航空動力學(xué)報(bào). 2018(02)
[3]突加不平衡激勵下高速柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動特性試驗(yàn)[J]. 洪杰,陳成,王永鋒,馬艷紅. 航空動力學(xué)報(bào). 2018(01)
[4]航空發(fā)動機(jī)葉片丟失問題研究綜述[J]. 馬艷紅,梁智超,王桂華,張大義,洪杰. 航空動力學(xué)報(bào). 2016(03)
[5]浮環(huán)擠壓油膜阻尼器對模擬低壓轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)影響分析[J]. 夏冶寶,任興民,秦衛(wèi)陽,鄧旺群. 航空動力學(xué)報(bào). 2015(11)
[6]雙盤柔性轉(zhuǎn)子突加不平衡瞬態(tài)響應(yīng)研究[J]. 夏冶寶,任興民,楊永鋒,鄧旺群. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2014(02)
[7]含浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的突加不平衡響應(yīng)分析[J]. 周海侖,羅貴火,艾延廷,孫丹. 航空動力學(xué)報(bào). 2014(03)
[8]單盤轉(zhuǎn)子突加不平衡瞬態(tài)響應(yīng)特征研究[J]. 李濤,任興民,岳聰,夏冶寶,王元生,鄧旺群. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2012(06)
[9]轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)在線控制方法的研究[J]. 王四季,廖明夫. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2012(01)
[10]主動彈支干摩擦阻尼器控制轉(zhuǎn)子突加不平衡響應(yīng)的研究[J]. 王四季,廖明夫. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2008(05)
博士論文
[1]擠壓油膜阻尼器-滾動軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)非線性動力學(xué)研究[D]. 陳會征.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2017
碩士論文
[1]風(fēng)車不平衡模擬轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺的動力學(xué)特性研究[D]. 趙常青.中國民航大學(xué) 2018
本文編號:2982926
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/hangkongsky/2982926.html
最近更新
教材專著