超大型風(fēng)機(jī)管道和航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙是風(fēng)洞系統(tǒng)的重要組成設(shè)備。由于風(fēng)洞系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,且承受內(nèi)壓、疲勞、外壓、地震等多種載荷工況作用,一般的常規(guī)計(jì)算不能做到精細(xì)設(shè)計(jì),更無(wú)法進(jìn)行疲勞分析。本文應(yīng)用ANSYS軟件,對(duì)超大型風(fēng)機(jī)管道及航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙進(jìn)行數(shù)值分析,并對(duì)不合理結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì),具體內(nèi)容和結(jié)論如下:（1）建立了超大型風(fēng)機(jī)管道和航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙有限元模型,進(jìn)行了不同載荷工況下的應(yīng)力分析,并依據(jù)JB4732-1995《鋼制壓力容器—分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（2005年確認(rèn)）進(jìn)行了強(qiáng)度評(píng)定。結(jié)果表明超大型風(fēng)機(jī)管道滿足強(qiáng)度要求,航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙除前室封頭、隔板及前室封頭外伸接管連接處外,其他地方也滿足強(qiáng)度要求,并有很大安全裕量。（2）對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙前室封頭、隔板及前室封頭外伸接管連接處提出六種改進(jìn)結(jié)構(gòu),對(duì)比發(fā)現(xiàn),若采用圓弧隔板連接形式,在隔板和前室封頭外伸接管厚度均在一定程度上減薄的情況下,強(qiáng)度能滿足要求。（3）對(duì)承受交變載荷的超大型風(fēng)機(jī)管道及航空發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)艙進(jìn)行了疲勞分析和強(qiáng)度評(píng)定。依據(jù)材料的設(shè)計(jì)疲勞曲線求得二拐管道、穩(wěn)定段管道、前室、試驗(yàn)艙累積使用系數(shù)分別為0.5196、0.0761、0.00... 

【文章來(lái)源】：北京化工大學(xué)北京市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁(yè)數(shù)】：118 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２－１二拐管道結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖??Ｆｉｇ．２－１?Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ?ｓｋｅｔｃｈ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｃｏｍｅｒ?ｓｅｃｔｉｏｎ??

??二拐管道總長(zhǎng)度為１２０６２＿，寬度為９４２６ｍｍ，高度為８１９８ｍｍ，共有耳座６對(duì)，??固定支座１對(duì)，支撐平臺(tái)４個(gè)，拉桿結(jié)構(gòu)４個(gè)，見(jiàn)圖２－１所示。??穩(wěn)定段管道總長(zhǎng)度為９８６８ｍｍ，寬度為９５２３＿，高度為９５２３ｍｍ，共有固定支??座１對(duì)，滑軌１個(gè)，拉桿結(jié)構(gòu)４個(gè)，見(jiàn)圖２－２所示。??＾８ｌｉ?Ｍ?ｆ?１?Ｉ?Ｈ?ｉ?Ｉ?＾?８?Ｉ?Ｈｉｌｌ?ｆｉＳｉｒ．??圖２－１二拐管道結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖??Ｆｉｇ．２－１?Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ?ｓｋｅｔｃｈ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｃｏｍｅｒ?ｓｅｃｔｉｏｎ??９??

Ｆｉｇ．２－３?Ｇｅｏｍｅｔｒｙ?ｍｏｄｅｌ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｃｏｍｅｒ?ｓｅｃｔｉｏｎ（ｆｒｏｎｔ?ｖｉｅｗ）??Ｆｉｇ．２－４?Ｇｅｏｍｅｔｒｙ?ｍｏｄｅｌ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｃｏｍｅｒ?ｓｅｃｔｉｏｎ（ｖｅｒｔｉｃａｌ?ｖｉｅｗ）??２．３．１．２穩(wěn)定段管道幾何模型的建立??穩(wěn)定段管道筒體直徑為６０００ｍｍ，筒體厚度為３０ｍｍ。穩(wěn)定段管道內(nèi)筒體為一端??開(kāi)口一端封閉的變徑筒體，內(nèi)筒體與外筒體由加強(qiáng)筋支撐。??穩(wěn)定度管道有限元幾何模型如圖２－５和２－６所示。??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：2916229