【摘要】：利用Neuber公式對(duì)大型運(yùn)載火箭的2219鋁合金儲(chǔ)箱液壓過(guò)程中能夠承受的內(nèi)壓力進(jìn)行估算.其中,接頭微區(qū)的力學(xué)性能通過(guò)微小力學(xué)試驗(yàn)得到,不同結(jié)構(gòu)模型接頭焊趾處的彈性理論應(yīng)力集中系數(shù)通過(guò)線彈性有限元法得到.最后將微區(qū)力學(xué)性能代入有限元模型進(jìn)行彈塑性計(jì)算,驗(yàn)證Neuber公式計(jì)算貯箱承載力的精度.對(duì)比發(fā)現(xiàn),在承載力預(yù)測(cè)中,接頭局部的力學(xué)性能以及幾何缺陷引起的應(yīng)力集中情況都會(huì)嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的承載力,極端危險(xiǎn)條件下的應(yīng)力集中系數(shù)可以達(dá)到5.156,而承載壓力僅有1.21 MPa,為無(wú)焊縫時(shí)承載力的37.81%;Neuber公式的應(yīng)力誤差為8.5%,應(yīng)變誤差為2.3%,其估算結(jié)構(gòu)承載力的精度比較高.
【圖文】：

で嗦訪媼遜煨?成疲勞壽命．目前仍無(wú)文獻(xiàn)將此公式應(yīng)用到焊接領(lǐng)域．文中利用Neuber公式修正線彈性有限元計(jì)算結(jié)果，替代復(fù)雜的彈塑性有限元計(jì)算，以對(duì)大型運(yùn)載火箭的2219鋁合金儲(chǔ)箱的液壓承載力進(jìn)行估算，并將承載力代入有限元模型進(jìn)行彈塑性計(jì)算，驗(yàn)證Neuber公式的精度．1研究方法1．1接頭微區(qū)力學(xué)性能試驗(yàn)對(duì)焊接接頭各微區(qū)進(jìn)行微小力學(xué)試驗(yàn)，得到各微區(qū)的力學(xué)性能參數(shù)，并找出接頭中強(qiáng)度最差的位置，以用于后續(xù)計(jì)算．試驗(yàn)采用8mm厚2219-T6鋁合金焊接試板，焊接工藝為儲(chǔ)箱拼接的實(shí)際工藝．設(shè)計(jì)微小力學(xué)試樣如圖1所示，取樣位置如圖2所示，兩排試件之間位置一一交叉，以實(shí)現(xiàn)垂直于焊縫方向的連續(xù)取樣，得到接頭力學(xué)性能的連續(xù)分布情況．圖1微小力學(xué)試樣尺寸(mm)Fig.1Specimensizeofmicro-mechanicaltest圖2微小力學(xué)取樣位置Fig.2Samplepositionofmicro-mechanicaltest

勞壽命．目前仍無(wú)文獻(xiàn)將此公式應(yīng)用到焊接領(lǐng)域．文中利用Neuber公式修正線彈性有限元計(jì)算結(jié)果，替代復(fù)雜的彈塑性有限元計(jì)算，以對(duì)大型運(yùn)載火箭的2219鋁合金儲(chǔ)箱的液壓承載力進(jìn)行估算，，并將承載力代入有限元模型進(jìn)行彈塑性計(jì)算，驗(yàn)證Neuber公式的精度．1研究方法1．1接頭微區(qū)力學(xué)性能試驗(yàn)對(duì)焊接接頭各微區(qū)進(jìn)行微小力學(xué)試驗(yàn)，得到各微區(qū)的力學(xué)性能參數(shù)，并找出接頭中強(qiáng)度最差的位置，以用于后續(xù)計(jì)算．試驗(yàn)采用8mm厚2219-T6鋁合金焊接試板，焊接工藝為儲(chǔ)箱拼接的實(shí)際工藝．設(shè)計(jì)微小力學(xué)試樣如圖1所示，取樣位置如圖2所示，兩排試件之間位置一一交叉，以實(shí)現(xiàn)垂直于焊縫方向的連續(xù)取樣，得到接頭力學(xué)性能的連續(xù)分布情況．圖1微小力學(xué)試樣尺寸(mm)Fig.1Specimensizeofmicro-mechanicaltest圖2微小力學(xué)取樣位置Fig.2Samplepositionofmicro-mechanicaltest

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