發(fā)布時(shí)間：2021-08-17 07:04

　　爆震是抑制汽油機(jī)熱效率提高的主要障礙之一,傳統(tǒng)爆震抑制策略一般會(huì)犧牲汽油機(jī)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性。米勒循環(huán)可通過(guò)改變有效壓縮比抑制爆震并提高發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率。因此,本文將基于米勒循環(huán)開(kāi)展不同爆震抑制策略及其對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響研究。本文以一臺(tái)壓縮比可調(diào)的單缸機(jī)為究對(duì)象,研究工況均為壓縮比為10、燃空比為1、轉(zhuǎn)速為1600 rpm滿(mǎn)負(fù)荷�；贑onverge模擬了米勒循環(huán)及二次噴射爆震抑制效果,發(fā)現(xiàn)米勒循環(huán)可降低缸內(nèi)溫度、改善燃油分布;二次噴射可增加湍動(dòng)能、火焰?zhèn)鞑ニ俣��；趩胃讬C(jī)實(shí)驗(yàn)平臺(tái),根據(jù)單次噴射下最佳油耗及扭矩輸出,確定了基準(zhǔn)噴油時(shí)刻為240 CAD BTDC。在此基礎(chǔ)上開(kāi)展了米勒循環(huán)和二次噴射策略抑制爆震的試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:推遲關(guān)進(jìn)氣門(mén)（LIVC）的米勒循環(huán)爆震抑制效果優(yōu)于提前關(guān)進(jìn)氣門(mén),隨推遲角度增加爆震抑制效果增加;隨著第二次噴射比例增大、噴射時(shí)刻推遲,爆震抑制效果增加,但循環(huán)波動(dòng)提高,并基于爆震抑制效果的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性確定最佳噴射策略為噴射比例4:1、噴射時(shí)刻100 CAD BTDC。由于LIVC的扭矩輸出明顯下降,為彌補(bǔ)動(dòng)力損失,在LIVC基礎(chǔ)上采用增壓技術(shù)開(kāi)展爆震抑制研究。結(jié)果表明:... 

【文章來(lái)源】：天津大學(xué)天津市 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁(yè)數(shù)】：84 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

試驗(yàn)裝置圖

圖 3-1 單缸機(jī)計(jì)算模型Figure 3-1 Computational model of single-cylinder engin節(jié)基于該模型進(jìn)行正常燃燒過(guò)程的標(biāo)定；之后通況模擬；之后探究米勒循環(huán)策略以及二次噴射策影響。在標(biāo)定過(guò)程中，本研究首先基于一維 GT面溫度、壓力以及缸內(nèi)初始溫度壓力等；之后進(jìn)氣溫度、壓力以及進(jìn)排氣門(mén)開(kāi)閉時(shí)刻；并進(jìn)行噴、缸內(nèi)初始值以及噴霧標(biāo)定值進(jìn)行燃燒標(biāo)定，計(jì)圖中所示，壓縮過(guò)程模擬與試驗(yàn)負(fù)荷良好，在 1止點(diǎn)之前模擬缸壓與實(shí)驗(yàn)缸壓完全重合，之后著燒最大壓力可達(dá) 4.01 MPa，模擬壓力為 4 MPa，相有推遲。將點(diǎn)火提前角提前到 22 CAD BTDC，該模型模擬結(jié)果良好。

圖 3-1 單缸機(jī)計(jì)算模型igure 3-1 Computational model of single-cylinder eng基于該模型進(jìn)行正常燃燒過(guò)程的標(biāo)定；之后模擬；之后探究米勒循環(huán)策略以及二次噴射策響。在標(biāo)定過(guò)程中，本研究首先基于一維 溫度、壓力以及缸內(nèi)初始溫度壓力等；之后溫度、壓力以及進(jìn)排氣門(mén)開(kāi)閉時(shí)刻；并進(jìn)行缸內(nèi)初始值以及噴霧標(biāo)定值進(jìn)行燃燒標(biāo)定，中所示，壓縮過(guò)程模擬與試驗(yàn)負(fù)荷良好，在點(diǎn)之前模擬缸壓與實(shí)驗(yàn)缸壓完全重合，之后最大壓力可達(dá) 4.01 MPa，模擬壓力為 4 MPa，推遲。將點(diǎn)火提前角提前到 22 CAD BTDC模型模擬結(jié)果良好。


本文編號(hào)：3347308