發(fā)布時(shí)間：2024-06-29 03:53

　　針對(duì)機(jī)電產(chǎn)品主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)難以確定的問(wèn)題,基于主動(dòng)再制造時(shí)域分析理論,以發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵零件曲軸為研究對(duì)象,提出了一種基于在線監(jiān)測(cè)的曲軸主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)識(shí)別方法。以磨損量為曲軸間接性能評(píng)價(jià)指標(biāo),結(jié)合發(fā)動(dòng)機(jī)加速磨損試驗(yàn),監(jiān)測(cè)不同曲軸磨損量下的發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)信號(hào),并運(yùn)用希爾伯特-黃變換提取振動(dòng)信號(hào)特征,構(gòu)建特征與磨損量之間的映射關(guān)系,從而實(shí)現(xiàn)在役曲軸的主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)識(shí)別。應(yīng)用結(jié)果表明,該方法能夠以較高精度監(jiān)測(cè)曲軸磨損量,識(shí)別在役曲軸主動(dòng)再制造時(shí)機(jī),有效解決了服役期間由于外部不確定因素而造成的曲軸再制造毛坯質(zhì)量不確定性問(wèn)題。

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【部分圖文】：

圖1產(chǎn)品主動(dòng)再制造時(shí)域分布

產(chǎn)品在服役過(guò)程中,其服役性能隨服役時(shí)長(zhǎng)的增加而不斷退化,產(chǎn)品主動(dòng)再制造時(shí)域分布如圖1所示。從圖1中可以看出,在額定工況下,產(chǎn)品性能退化規(guī)律如圖1中產(chǎn)品性能曲線1所示。產(chǎn)品在服役TIP時(shí)間后,其性能退化曲線到達(dá)拐點(diǎn)IP,此時(shí)進(jìn)行再制造的經(jīng)濟(jì)性、環(huán)境性和技術(shù)性最佳,這一時(shí)刻即為主動(dòng)再....

圖2曲軸的主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)判斷方法

判斷曲軸是否達(dá)到主動(dòng)再制造時(shí)機(jī),還需對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)進(jìn)行在線監(jiān)測(cè)。根據(jù)磨損量與特征參量的映射模型計(jì)算出對(duì)應(yīng)的磨損量e,將實(shí)時(shí)獲取的磨損量e與eIP進(jìn)行對(duì)比,判斷其是否達(dá)到曲軸主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)。曲軸的主動(dòng)再制造時(shí)機(jī)判斷方法如圖2所示,圖2中,Δe為主動(dòng)再制造時(shí)域?qū)?yīng)于ΔT的磨損量。2.....

圖3曲軸磨損量為0.45mm時(shí)的信號(hào)降噪效果對(duì)比

將數(shù)據(jù)進(jìn)行EEMD處理后得到多個(gè)IMF,圖4和圖5所示分別為曲軸磨損量為0.45mm時(shí)振動(dòng)信號(hào)分解后的IMF和殘余趨勢(shì)項(xiàng)曲線。圖4曲軸磨損量為0.45mm時(shí)振動(dòng)信號(hào)分解后的IMF曲線

圖4曲軸磨損量為0.45mm時(shí)振動(dòng)信號(hào)分解后的IMF曲線

圖3曲軸磨損量為0.45mm時(shí)的信號(hào)降噪效果對(duì)比圖5曲軸磨損量為0.45mm時(shí)振動(dòng)

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