利用模態(tài)縮減法建立曲軸機(jī)體柔性多體動(dòng)力學(xué)模型,根據(jù)彈流潤(rùn)滑理論,微凸峰接觸理論,考慮結(jié)構(gòu)粗糙度和彈性變形,建立主軸承彈流潤(rùn)滑模型,研究主軸承座側(cè)向螺栓及預(yù)緊力對(duì)曲軸振動(dòng)及軸承潤(rùn)滑性能影響規(guī)律。搭建機(jī)體靜力學(xué)模型,分析爆壓時(shí)刻螺栓預(yù)緊力對(duì)變形特性影響規(guī)律。結(jié)果表明,無(wú)側(cè)向螺栓時(shí),軸頸受載方向位移較高,軸承載荷均勻度較好,潤(rùn)滑性能較優(yōu);但振動(dòng)速度與加速度極高,振動(dòng)性能惡化明顯。有側(cè)向螺栓時(shí),隨預(yù)緊力增加,潤(rùn)滑性能降低并逐漸平緩,振動(dòng)特性則升高。爆發(fā)工況下,無(wú)側(cè)向螺栓時(shí),軸承失圓度與受載偏移量較高,變形特性較差;增加螺栓預(yù)緊力有助于提高軸承變形特性。因此,軸承側(cè)向螺栓不可缺少;預(yù)緊力不可過(guò)低,同時(shí)無(wú)需過(guò)高,本模型35 k N左右較優(yōu)。 

【文章來(lái)源】：機(jī)械設(shè)計(jì). 2020,37(10)北大核心CSCD

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【部分圖文】：

曲軸箱與曲軸有限元模型

動(dòng)力學(xué)模型通過(guò)AVL Excite PU軟件搭建。主軸承采用彈流潤(rùn)滑單元，保留各軸頸中心線9個(gè)點(diǎn)和軸瓦各截面周向60個(gè)點(diǎn)。建立連桿大頭點(diǎn)對(duì)點(diǎn)旋轉(zhuǎn)軸承，剛性連桿與缸套，以及連桿小頭與缸套間導(dǎo)向單元。燃?xì)鈮毫εc活塞慣性力施加于小頭點(diǎn)上，同時(shí)將曲軸反轉(zhuǎn)矩施加于飛輪耦合點(diǎn)上。燃?xì)獗l(fā)壓力如圖2所示。模型全局坐標(biāo)系為:自由端到飛輪端為X正向，從自由端視圖，左一缸發(fā)火方向?yàn)?Z向，右一缸發(fā)火方向?yàn)閅向，發(fā)火順序?yàn)樽笠弧乙弧蠖叶笕胰�，柔性�?dòng)力學(xué)模型如圖3所示。全局及主軸承參數(shù)如表2所示。

模型全局坐標(biāo)系為:自由端到飛輪端為X正向，從自由端視圖，左一缸發(fā)火方向?yàn)?Z向，右一缸發(fā)火方向?yàn)閅向，發(fā)火順序?yàn)樽笠弧乙弧蠖叶笕胰�，柔性�?dòng)力學(xué)模型如圖3所示。全局及主軸承參數(shù)如表2所示。2.2 靜力學(xué)模型

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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本文編號(hào)：3125962