針對(duì)含雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)(double-fed induction generator,DFIG)的擴(kuò)展單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng),分析不對(duì)稱故障下,DFIG接入對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)功角穩(wěn)定性的影響�；贒FIG阻抗等值模型,依據(jù)等面積定則推導(dǎo)不對(duì)稱故障下含雙饋風(fēng)電系統(tǒng)極限切除角的詳細(xì)表達(dá)式,同時(shí)考慮風(fēng)電比例、風(fēng)機(jī)并網(wǎng)位置兩種影響因素對(duì)含雙饋風(fēng)電系統(tǒng)極限切除角的影響,從而得到兩種影響因素對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)功角穩(wěn)定性的影響,并分析該影響規(guī)律對(duì)不同雙饋風(fēng)機(jī)模型的適用性。在PSDBPA中建立含DFIG的擴(kuò)展單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)的仿真模型,對(duì)理論分析的正確性進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。

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【部分圖文】：

圖1擴(kuò)展單機(jī)無(wú)窮大系統(tǒng)接線

等值電阻和等值電抗的表達(dá)式：式中：UB為雙饋風(fēng)機(jī)并網(wǎng)點(diǎn)電壓；Pwi、Qwi為雙饋風(fēng)機(jī)的有功功率和無(wú)功功率。

圖2穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)系統(tǒng)的等值電路

基于DFIG的阻抗等值模型，可畫出穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)系統(tǒng)的等值電路如圖2。K1為雙饋風(fēng)機(jī)接入系統(tǒng)的風(fēng)電比例；K2為AB母線之間長(zhǎng)度占線路AC長(zhǎng)度百分比；為同步發(fā)電機(jī)1的暫態(tài)電抗值；XT1為同步發(fā)電機(jī)1的變壓器電抗值；XT2為無(wú)窮大系統(tǒng)變壓器的電抗值；XT3為雙饋風(fēng)機(jī)變壓器的電抗值；XL....

圖3發(fā)生單相接地短路系統(tǒng)等值電路

根據(jù)單相短路故障發(fā)生時(shí)的系統(tǒng)等值電路寫出系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y2，節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y2化簡(jiǎn)過(guò)程同上，在此不再贅述。單相短路故障期間同步發(fā)電機(jī)1和無(wú)窮大系統(tǒng)之間的互導(dǎo)納Y"SR1由式(6)計(jì)算得到。將式（6）中的代入式（7）中，得到故障期間同步發(fā)電機(jī)1電磁功率的最大值P2m。

圖4故障切除后系統(tǒng)等值電路

故障切除后前期系統(tǒng)等值電路圖如圖4所示。故障線路單回線切除。Y′SR2根據(jù)故障切除后的系統(tǒng)等值電路圖寫出系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y3，節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y3化簡(jiǎn)方法同上，故障切除后前期同步發(fā)電機(jī)1和無(wú)窮大系統(tǒng)之間的互導(dǎo)納由式(8)計(jì)算得到。

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