現(xiàn)代大飛機正在向多電飛機及全電飛機發(fā)展。飛機上線纜更多,但線纜敷設空間更為狹小、電磁環(huán)境更復雜。線纜間串擾對信號的正常傳輸影響更加強烈�；诙鄬w傳輸線理論,針對非平衡接地與平衡接地兩種情況進行數(shù)學建模和實物建模仿真,并分別在基于MATLAB與CST分析兩種接地方式對干擾抑制能力。同時依據(jù)不同端接方式需求搭建線纜實驗架,對線纜端接方式進行實驗驗證,得出平衡接地與非平衡接地對線纜間串擾抑制能力差異的結果。實驗結果表明,當線纜平衡接地時,端接阻值偏移量成為串擾抑制能力的決定因素。通過對端接阻值偏移量對串擾的影響研究,可以為實際中線纜的端接方式提供理論支持。

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圖2雙絞線非平衡接地等效圖

對于非平衡端接,等效圖如圖2所示。根據(jù)歐姆定律可得

圖1線纜單位長度的分布參數(shù)

為保證理論模型的有效性,線纜需要滿足電短的條件,電短[5]為線纜長度小于0.1倍波長。將雙絞線模型中電氣特性進行等效化處理,如圖1所示。雙絞線(TWP,Twisted-WirePair)的每個半扭絞中均包含平行線部分,干擾源線纜的自容為cGG,干擾線纜與雙絞線平行線部分的①線和....

圖3雙絞線平衡接地等效圖

對于平衡端接,等效圖如下圖3所示。在圖3中,在近端取兩個端接阻值為非平衡接地時近端端接阻值的0.5倍,對于平衡遠端兩個接地阻值取法與近端相同。對于雙絞線,根據(jù)基爾霍夫定律可知,VR1與VR2分別等于每個半扭絞中1線和2線等效的電壓源的代數(shù)和。此時,對于雙絞線上被擾信號如式(8)....

圖4阻值偏差對串擾的影響

根據(jù)式(10),只有當滿足電阻平衡時滿足容性耦合值為零。但在實驗過程中所采用的電阻均存在精度誤差,因此難以滿足電阻平衡。但在實際運用中,平衡接地時端接阻值難以滿足電阻平衡條件,對于端接阻值不平衡會導致較大的誤差,為驗證端接阻值不平衡時容性耦合幅值,在MATLAB中利用向量化分別對....

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