微射流微流體燃料電池內(nèi)流動(dòng)傳輸數(shù)值模擬
發(fā)布時(shí)間:2021-11-25 07:33
微流體燃料電池作為一種新型微型電源受到廣泛關(guān)注,而陽極側(cè)燃料傳質(zhì)限制是制約其性能提高的關(guān)鍵因素。本文對利用微射流強(qiáng)化燃料傳質(zhì)的空氣自呼吸微流體燃料電池建立三維數(shù)學(xué)模型,研究了微射流幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)對燃料傳輸及電池性能的影響規(guī)律。模擬結(jié)果表明:射流孔位于中下游位置時(shí)強(qiáng)化燃料傳輸效果較好;隨射流孔數(shù)量增加,微射流作用區(qū)域逐漸增大,但射流平均速度逐漸降低,使得燃料傳輸和電池性能先強(qiáng)化后下降;射流孔直徑增大導(dǎo)致射流平均速度減小,電池性能降低。
【文章來源】:工程熱物理學(xué)報(bào). 2020,41(09)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
圖2網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證??Fig.?2?Grid?independence?verification??1.4模型驗(yàn)證??為驗(yàn)證上述模型的有效性,本文采用Zhou等_??
2216??工程熱物理學(xué)報(bào)??0?50?100?150?200?250?300??Current?density/niA-cm-3??圖2網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證??Fig.?2?Grid?independence?verification??1.4模型驗(yàn)證??為驗(yàn)證上述模型的有效性,本文采用Zhou等_??的電池結(jié)構(gòu)及實(shí)驗(yàn)工況開展數(shù)值模擬,并將模擬結(jié)??果與其實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,結(jié)果如圖3所示.可以??看出,模型預(yù)測的極化曲線和功率密度曲線與實(shí)驗(yàn)??數(shù)據(jù)吻合良好。此外,還計(jì)算得到栗功為1.12?nW,??而此時(shí)最高輸出功率為6.23?mW,對比可知泵功可??忽略不計(jì)。??層上邊界處燃料濃度為〇,陰極氣側(cè)給定氧氣質(zhì)量分??數(shù),其余均為不可滲透邊界條件。設(shè)定陽極側(cè)電位為??0V,陰極側(cè)為電池輸出電壓,電池內(nèi)部各個(gè)界面滿??足電勢連續(xù)條件,其余壁面均為絕緣邊界條件。??1.3網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證??為避免網(wǎng)格數(shù)量對模擬結(jié)果的影響,采用網(wǎng)格??數(shù)分別為601484、751567、902911進(jìn)行模擬計(jì)算?圖??2所示為三種網(wǎng)格下模擬得到的極化曲線,可以看??出網(wǎng)格數(shù)置對模擬結(jié)果無影響。因此,本文選擇網(wǎng)??格數(shù)為601484的網(wǎng)格進(jìn)行計(jì)算。??1.0??0?50?100?150?200?250?300??Current?density/mA-cm-3??圖4射流孔位置對電池性能的影響??Fig.?4?Effects?of?rriicrojet?location?on?cell?performance??圖5所示為電池電壓為0.4?V時(shí)主流道內(nèi)的燃??料濃度分布、射流中心截面處速度矢量分布和陽極??表面燃料平均濃度.從圖5(
2218??工程熱物理學(xué)報(bào)??41卷??2.3射流孔直徑的影響??射流孔直徑對燃料傳輸及電池性能的影響如圖??7所示。射流孔數(shù)量n=l,位于i=10?mm處。圖7(a)??所示為0.4?V時(shí)陽極表面燃料濃度分布.可以看出,??燃料微射流作用區(qū)域內(nèi)陽極表面濃度較大,表明微??射流強(qiáng)化了燃料傳質(zhì)。但隨著射流孔直徑逐漸變大,??其作用區(qū)域逐漸減小,對應(yīng)的陽極表面燃料濃度也??逐漸減校這一結(jié)果與圖7(b)所示電池性能的變化??趨勢一致。這主要是由于隨著射流孔直徑增大,其??平均射流速度降低,使得射流的對流傳輸作用減弱,??較難到達(dá)陽極表面。因此,應(yīng)采用直徑相對較小的??射流孔以提高射流的對流傳輸作用,從而更好地強(qiáng)??化燃料定向傳質(zhì)。但直徑過小可導(dǎo)致較大的流動(dòng)阻??力,而較大的射流速度也將強(qiáng)化電解液卷吸并稀釋??燃料,不利于電池性能提升。??圖7射流孔直徑對陽極表面燃料濃度分布(a)以及電池性能??(b)的影響^電池電壓為0.4?V??Fig.?7?Effect?of?pore?diameter?on?fuel?concentration??distribution?of?anode?surface?(a)?and?cell??performance?(b)?at?0.4?V??3結(jié)論??本文以浸沒微射流空氣自呼吸微流體燃料電池??為研究對象,建立了電池內(nèi)流動(dòng)傳輸及反應(yīng)的三維??數(shù)學(xué)模型,研究了微射流幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)對強(qiáng)化燃料??傳質(zhì)以及電池性能的影響,王要結(jié)論如下:??1)射流開孔處于中下游位置時(shí),能夠較好地?cái)_??動(dòng)局部較厚的燃料濃度邊界層,補(bǔ)充新鮮燃料,強(qiáng)??化燃料傳輸,使得電池性能得以提升。??2)當(dāng)射流孔
本文編號:3517677
【文章來源】:工程熱物理學(xué)報(bào). 2020,41(09)北大核心EICSCD
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【部分圖文】:
圖2網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證??Fig.?2?Grid?independence?verification??1.4模型驗(yàn)證??為驗(yàn)證上述模型的有效性,本文采用Zhou等_??
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2218??工程熱物理學(xué)報(bào)??41卷??2.3射流孔直徑的影響??射流孔直徑對燃料傳輸及電池性能的影響如圖??7所示。射流孔數(shù)量n=l,位于i=10?mm處。圖7(a)??所示為0.4?V時(shí)陽極表面燃料濃度分布.可以看出,??燃料微射流作用區(qū)域內(nèi)陽極表面濃度較大,表明微??射流強(qiáng)化了燃料傳質(zhì)。但隨著射流孔直徑逐漸變大,??其作用區(qū)域逐漸減小,對應(yīng)的陽極表面燃料濃度也??逐漸減校這一結(jié)果與圖7(b)所示電池性能的變化??趨勢一致。這主要是由于隨著射流孔直徑增大,其??平均射流速度降低,使得射流的對流傳輸作用減弱,??較難到達(dá)陽極表面。因此,應(yīng)采用直徑相對較小的??射流孔以提高射流的對流傳輸作用,從而更好地強(qiáng)??化燃料定向傳質(zhì)。但直徑過小可導(dǎo)致較大的流動(dòng)阻??力,而較大的射流速度也將強(qiáng)化電解液卷吸并稀釋??燃料,不利于電池性能提升。??圖7射流孔直徑對陽極表面燃料濃度分布(a)以及電池性能??(b)的影響^電池電壓為0.4?V??Fig.?7?Effect?of?pore?diameter?on?fuel?concentration??distribution?of?anode?surface?(a)?and?cell??performance?(b)?at?0.4?V??3結(jié)論??本文以浸沒微射流空氣自呼吸微流體燃料電池??為研究對象,建立了電池內(nèi)流動(dòng)傳輸及反應(yīng)的三維??數(shù)學(xué)模型,研究了微射流幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)對強(qiáng)化燃料??傳質(zhì)以及電池性能的影響,王要結(jié)論如下:??1)射流開孔處于中下游位置時(shí),能夠較好地?cái)_??動(dòng)局部較厚的燃料濃度邊界層,補(bǔ)充新鮮燃料,強(qiáng)??化燃料傳輸,使得電池性能得以提升。??2)當(dāng)射流孔
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