基于動(dòng)態(tài)需求側(cè)響應(yīng)的微電網(wǎng)運(yùn)營(yíng)機(jī)制優(yōu)化
發(fā)布時(shí)間:2021-10-30 05:22
隨著人類社會(huì)的不斷發(fā)展,能源的需求量不斷攀升,化石能源的深入開采帶來(lái)了能源危機(jī)的不斷加劇和環(huán)境的急劇惡化。為解決這一難題,人們迫切尋求可再生的環(huán)境友好型能源作為新的供能方式,以替代傳統(tǒng)的化石能源。風(fēng)能、太陽(yáng)能等可再生能源多以分布式能源的形式存在,相對(duì)傳統(tǒng)化石能源,分布式可再生能源規(guī)模較小、距離負(fù)荷點(diǎn)近。為此,基于清潔能源的分布式發(fā)電技術(shù)在世界范圍內(nèi)得到了廣泛的重視和快速的發(fā)展。微電網(wǎng)通過(guò)利用現(xiàn)代電力電子技術(shù)和分布式發(fā)電技術(shù),充分發(fā)揮可再生能源就地消納投資成本低、對(duì)環(huán)境危害小等優(yōu)勢(shì),成為了分布式可再生能源最主要的利用形式。微電網(wǎng)即一個(gè)小型電網(wǎng),可通過(guò)分布式發(fā)電單元和儲(chǔ)能設(shè)備協(xié)調(diào)控制,實(shí)時(shí)平衡微電網(wǎng)內(nèi)部功率需求實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)的孤島運(yùn)行,也可通過(guò)聯(lián)絡(luò)線與主網(wǎng)進(jìn)行功率交換實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)的并網(wǎng)運(yùn)行。孤島模式下,針對(duì)微電網(wǎng)的研究主要集中在微電網(wǎng)的安全可靠運(yùn)行,而在并網(wǎng)模式下,其運(yùn)行穩(wěn)定性、功率需求能夠得到保障,因此,并網(wǎng)模式下主要關(guān)心的是運(yùn)營(yíng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo),對(duì)微電網(wǎng)運(yùn)營(yíng)優(yōu)化的研究成為了近年來(lái)的研究重點(diǎn)。本文針對(duì)風(fēng)光柴儲(chǔ)型微電網(wǎng),通過(guò)多時(shí)間尺度協(xié)調(diào)優(yōu)化的需求側(cè)響應(yīng)來(lái)保證微電網(wǎng)內(nèi)部的供電需求,提高可再生能源消納率的...
【文章來(lái)源】:華南理工大學(xué)廣東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
【文章頁(yè)數(shù)】:91 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
圖2-1微電網(wǎng)的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖??
 ̄^+丄_??圖2-2直驅(qū)永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組??如圖2-2所示,為當(dāng)前應(yīng)用最優(yōu)廣泛、綜合性能最優(yōu)的直驅(qū)式永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)??組示意圖。該機(jī)組由風(fēng)力機(jī)(風(fēng)輪)、永磁同步發(fā)電機(jī)(Permanent?Magnetic?Synchronous??Generator,?PMSG)、整流器、逆變器等構(gòu)成。其機(jī)組參數(shù)如表3-1所示針對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)??表2-丨直驅(qū)式永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組參數(shù)??風(fēng)力機(jī)參數(shù)?數(shù)值?PMSG參數(shù)?數(shù)值??額定風(fēng)速(m/s)?25?額定功率(kW)?2??最大風(fēng)能利用系數(shù)CprlaK?;?0.35?額定轉(zhuǎn)速(r/mi.n)?500??最佳葉尖速比;Wp,?4?整流后額定電壓(V)?150??切入/切出風(fēng)速(m/s)?5/28?整流后額定電壓(V)?150??組,米用最大功率點(diǎn)跟蹤(Maximum?Power?Point?Tracking,MPPT)來(lái)捕獲風(fēng)能風(fēng)力機(jī)??從風(fēng)能屮獲取的氣動(dòng)功率乃按空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算方法P-1)為:??PT?=?^pnH2Cp(X)v3?(2-1)??其屮:A?R,?;分別表示空氣密度,風(fēng)輪半徑和風(fēng)速。風(fēng)能利用系數(shù)<%設(shè)為葉尖速比A??的函數(shù),本文所用的風(fēng)力機(jī)Cp?-?A曲線如圖2-3所示:??用多項(xiàng)式P-2)擬合為:??Cp(A)?=?(Iq?ojA?-j-?〇-2^ ̄?+?ct,iA^?(2-2)??式中?a0?=?1.02,處=-1.41,a2?=?0.71,a3?=?-0.11,a4?=?0.0U?同時(shí),葉尖速比與風(fēng)速和??15??
太陽(yáng)能直射光伏電池板而發(fā)生光生伏特效應(yīng),從而實(shí)現(xiàn)光能與電能之間的轉(zhuǎn)換。由于??單個(gè)光伏電池板的輸出功率交底,因此一般要將光伏電池板經(jīng)過(guò)串并聯(lián)組成光伏發(fā)電??陣列以提高光伏發(fā)電系統(tǒng)的輸出功率。如圖2-4所不為光伏發(fā)電系統(tǒng)不意圖,其中太陽(yáng)??能電池板吸收太陽(yáng)能轉(zhuǎn)化為直流電能,可在光伏發(fā)電控制器的作用下進(jìn)行逆變轉(zhuǎn)換為??交流電,也可供給直流用電設(shè)備使用。同時(shí),在光伏發(fā)電量富余時(shí)可供給蓄電池儲(chǔ)能,??16??
本文編號(hào):3466134
【文章來(lái)源】:華南理工大學(xué)廣東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
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【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
圖2-1微電網(wǎng)的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖??
 ̄^+丄_??圖2-2直驅(qū)永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組??如圖2-2所示,為當(dāng)前應(yīng)用最優(yōu)廣泛、綜合性能最優(yōu)的直驅(qū)式永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)??組示意圖。該機(jī)組由風(fēng)力機(jī)(風(fēng)輪)、永磁同步發(fā)電機(jī)(Permanent?Magnetic?Synchronous??Generator,?PMSG)、整流器、逆變器等構(gòu)成。其機(jī)組參數(shù)如表3-1所示針對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)??表2-丨直驅(qū)式永磁變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組參數(shù)??風(fēng)力機(jī)參數(shù)?數(shù)值?PMSG參數(shù)?數(shù)值??額定風(fēng)速(m/s)?25?額定功率(kW)?2??最大風(fēng)能利用系數(shù)CprlaK?;?0.35?額定轉(zhuǎn)速(r/mi.n)?500??最佳葉尖速比;Wp,?4?整流后額定電壓(V)?150??切入/切出風(fēng)速(m/s)?5/28?整流后額定電壓(V)?150??組,米用最大功率點(diǎn)跟蹤(Maximum?Power?Point?Tracking,MPPT)來(lái)捕獲風(fēng)能風(fēng)力機(jī)??從風(fēng)能屮獲取的氣動(dòng)功率乃按空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算方法P-1)為:??PT?=?^pnH2Cp(X)v3?(2-1)??其屮:A?R,?;分別表示空氣密度,風(fēng)輪半徑和風(fēng)速。風(fēng)能利用系數(shù)<%設(shè)為葉尖速比A??的函數(shù),本文所用的風(fēng)力機(jī)Cp?-?A曲線如圖2-3所示:??用多項(xiàng)式P-2)擬合為:??Cp(A)?=?(Iq?ojA?-j-?〇-2^ ̄?+?ct,iA^?(2-2)??式中?a0?=?1.02,處=-1.41,a2?=?0.71,a3?=?-0.11,a4?=?0.0U?同時(shí),葉尖速比與風(fēng)速和??15??
太陽(yáng)能直射光伏電池板而發(fā)生光生伏特效應(yīng),從而實(shí)現(xiàn)光能與電能之間的轉(zhuǎn)換。由于??單個(gè)光伏電池板的輸出功率交底,因此一般要將光伏電池板經(jīng)過(guò)串并聯(lián)組成光伏發(fā)電??陣列以提高光伏發(fā)電系統(tǒng)的輸出功率。如圖2-4所不為光伏發(fā)電系統(tǒng)不意圖,其中太陽(yáng)??能電池板吸收太陽(yáng)能轉(zhuǎn)化為直流電能,可在光伏發(fā)電控制器的作用下進(jìn)行逆變轉(zhuǎn)換為??交流電,也可供給直流用電設(shè)備使用。同時(shí),在光伏發(fā)電量富余時(shí)可供給蓄電池儲(chǔ)能,??16??
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