基于綜合健康指數(shù)的熱縮材料壽命評估模型
發(fā)布時間:2021-10-12 07:20
中低壓電纜和開關(guān)柜作為數(shù)量最多的配電設(shè)備,其主要絕緣——熱縮材料的運行可靠性逐漸引起了運維人員的關(guān)注,對熱縮材料進行壽命評估的重要性日益凸顯。本研究利用天津電力公司配網(wǎng)變電站所使用的不同運行年限的10 kV等級熱縮件,通過大量試驗測試,選取運行過程中熱縮材料的斷裂伸長率、斷裂強度、介電常數(shù)、介質(zhì)損耗因數(shù)和電氣強度5個參量作為壽命評估參數(shù),建立了熱縮材料狀態(tài)參數(shù)與健康指數(shù)評估模型,并結(jié)合特征參量的關(guān)聯(lián)度與敏感度,采用層次分析法以削弱單一參量引起的評估誤差,提高熱縮材料壽命預(yù)測模型的準確性。應(yīng)用該模型評估天津電力公司配網(wǎng)變電站所使用的10 kV等級熱縮件的健康水平指數(shù)和壽命,得到其健康指數(shù)降至0.6時的運行年限為17年。結(jié)果表明該方法可行有效,能夠為同地區(qū)熱縮材料檢修周期的優(yōu)化、使用壽命的延長提供參考依據(jù)。
【文章來源】:絕緣材料. 2020,53(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
熱縮材料力學(xué)性能隨運行年限的變化規(guī)律及指數(shù)擬合
式(4)~(5)中:εcrit、tanδcrit為關(guān)鍵的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù)(故障到達不可接受時);εt、tanδt為運行年限為t年時試樣的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù);ε0、tanδ0為新試樣的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù)。根據(jù)熱縮材料介電性能參數(shù)隨著運行年限的變化規(guī)律,如圖2所示,應(yīng)用曲線擬合方法得到熱縮材料健康指數(shù)的分布函數(shù)。利用Origin軟件繪制熱縮材料介電特性的變化規(guī)律及式(4)~(5)參數(shù)設(shè)置得到曲線擬合結(jié)果,設(shè)定關(guān)鍵的介電常數(shù)εcrit和介質(zhì)損耗因數(shù)tanδcrit分別為5.0和0.1,則健康指數(shù)HI3和HI4隨變量時間t的函數(shù)方程分別如式(6)、式(7)所示。
式(9)中,E為擊穿電壓折算后的電場強度。定義健康指數(shù)HI5=Et/E0,Et為運行年限為t年時試樣的電氣強度,E0為新試樣的電氣強度。電氣強度測試是通過一個特殊設(shè)計的試驗平臺完成。為了保證發(fā)生擊穿時減少局部放電,試驗過程中保持試樣處于油浸條件下。圓柱形電極邊緣的半徑為1 mm,直徑為25 mm。試驗采用短時快速升壓,升壓速度保持500 V/s直至擊穿發(fā)生,記錄擊穿電壓并計算電氣強度。根據(jù)熱縮材料電氣強度隨著運行年限的變化規(guī)律,如圖3所示,利用Origin軟件進行曲線擬合,經(jīng)過整理,得到熱縮材料健康指數(shù)的分布函數(shù)。健康指數(shù)HI5隨變量時間t的函數(shù)方程如式(10)所示。1.3 基于多層分析的綜合健康指數(shù)壽命評估
【參考文獻】:
期刊論文
[1]高壓直流電纜附件界面電荷輸運模型與調(diào)控方法研究進展(英文)[J]. 李進,韓晨磊,李志堅,杜伯學(xué),高田逹雄. 廣東電力. 2019(12)
[2]基于層次分析結(jié)構(gòu)的變壓器健康狀態(tài)與綜合壽命評估模型[J]. 王有元,陳璧君. 電網(wǎng)技術(shù). 2014(10)
[3]高壓/超高壓電力電纜關(guān)鍵技術(shù)分析及展望[J]. 周遠翔,趙健康,劉睿,陳錚錚,張云霄. 高電壓技術(shù). 2014(09)
[4]交、直流共用超/特高壓輸電走廊下地面工頻電場及最優(yōu)相序排列方式分析[J]. 朱軍,吳廣寧,石超群,曹曉斌. 高電壓技術(shù). 2014(09)
[5]基于層次分析法和專家經(jīng)驗的重要電力用戶典型供電模式評估[J]. 李蕊,李躍,徐浩,劉海濤,苗世洪,陳健,蔡杰. 電網(wǎng)技術(shù). 2014(09)
[6]低氣壓下復(fù)合絕緣子表面干燥帶放電時頻特征[J]. 劉勇,杜伯學(xué),王榮亮,張黎明. 高電壓技術(shù). 2014(08)
[7]方波脈沖電壓下聚酰亞胺材料的老化特性[J]. 吳廣寧,彭佳,劉繼午,羅楊,朱光亞,張依強. 高電壓技術(shù). 2014(07)
[8]同走廊高壓交、直流輸電線路混合電場分析[J]. 趙永生,張文亮. 高電壓技術(shù). 2014(03)
[9]基于隨機模糊理論的變壓器經(jīng)濟壽命評估[J]. 栗然,韓彪,盧云,劉會蘭,趙碧凝. 電力系統(tǒng)保護與控制. 2014(01)
[10]熱縮母排套管自然老化后的電氣和力學(xué)性能研究[J]. 唐慶華,陳榮,郭浩,李進,劉寶成,李武興,杜伯學(xué). 絕緣材料. 2013(04)
碩士論文
[1]基于集對分析綜合健康指數(shù)的特高壓變壓器狀態(tài)評估及檢修[D]. 吳迪.山東大學(xué) 2019
[2]配網(wǎng)設(shè)備狀態(tài)評估[D]. 徐龍.華北電力大學(xué) 2013
本文編號:3432125
【文章來源】:絕緣材料. 2020,53(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
熱縮材料力學(xué)性能隨運行年限的變化規(guī)律及指數(shù)擬合
式(4)~(5)中:εcrit、tanδcrit為關(guān)鍵的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù)(故障到達不可接受時);εt、tanδt為運行年限為t年時試樣的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù);ε0、tanδ0為新試樣的介電常數(shù)和介質(zhì)損耗因數(shù)。根據(jù)熱縮材料介電性能參數(shù)隨著運行年限的變化規(guī)律,如圖2所示,應(yīng)用曲線擬合方法得到熱縮材料健康指數(shù)的分布函數(shù)。利用Origin軟件繪制熱縮材料介電特性的變化規(guī)律及式(4)~(5)參數(shù)設(shè)置得到曲線擬合結(jié)果,設(shè)定關(guān)鍵的介電常數(shù)εcrit和介質(zhì)損耗因數(shù)tanδcrit分別為5.0和0.1,則健康指數(shù)HI3和HI4隨變量時間t的函數(shù)方程分別如式(6)、式(7)所示。
式(9)中,E為擊穿電壓折算后的電場強度。定義健康指數(shù)HI5=Et/E0,Et為運行年限為t年時試樣的電氣強度,E0為新試樣的電氣強度。電氣強度測試是通過一個特殊設(shè)計的試驗平臺完成。為了保證發(fā)生擊穿時減少局部放電,試驗過程中保持試樣處于油浸條件下。圓柱形電極邊緣的半徑為1 mm,直徑為25 mm。試驗采用短時快速升壓,升壓速度保持500 V/s直至擊穿發(fā)生,記錄擊穿電壓并計算電氣強度。根據(jù)熱縮材料電氣強度隨著運行年限的變化規(guī)律,如圖3所示,利用Origin軟件進行曲線擬合,經(jīng)過整理,得到熱縮材料健康指數(shù)的分布函數(shù)。健康指數(shù)HI5隨變量時間t的函數(shù)方程如式(10)所示。1.3 基于多層分析的綜合健康指數(shù)壽命評估
【參考文獻】:
期刊論文
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[3]高壓/超高壓電力電纜關(guān)鍵技術(shù)分析及展望[J]. 周遠翔,趙健康,劉睿,陳錚錚,張云霄. 高電壓技術(shù). 2014(09)
[4]交、直流共用超/特高壓輸電走廊下地面工頻電場及最優(yōu)相序排列方式分析[J]. 朱軍,吳廣寧,石超群,曹曉斌. 高電壓技術(shù). 2014(09)
[5]基于層次分析法和專家經(jīng)驗的重要電力用戶典型供電模式評估[J]. 李蕊,李躍,徐浩,劉海濤,苗世洪,陳健,蔡杰. 電網(wǎng)技術(shù). 2014(09)
[6]低氣壓下復(fù)合絕緣子表面干燥帶放電時頻特征[J]. 劉勇,杜伯學(xué),王榮亮,張黎明. 高電壓技術(shù). 2014(08)
[7]方波脈沖電壓下聚酰亞胺材料的老化特性[J]. 吳廣寧,彭佳,劉繼午,羅楊,朱光亞,張依強. 高電壓技術(shù). 2014(07)
[8]同走廊高壓交、直流輸電線路混合電場分析[J]. 趙永生,張文亮. 高電壓技術(shù). 2014(03)
[9]基于隨機模糊理論的變壓器經(jīng)濟壽命評估[J]. 栗然,韓彪,盧云,劉會蘭,趙碧凝. 電力系統(tǒng)保護與控制. 2014(01)
[10]熱縮母排套管自然老化后的電氣和力學(xué)性能研究[J]. 唐慶華,陳榮,郭浩,李進,劉寶成,李武興,杜伯學(xué). 絕緣材料. 2013(04)
碩士論文
[1]基于集對分析綜合健康指數(shù)的特高壓變壓器狀態(tài)評估及檢修[D]. 吳迪.山東大學(xué) 2019
[2]配網(wǎng)設(shè)備狀態(tài)評估[D]. 徐龍.華北電力大學(xué) 2013
本文編號:3432125
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