在采用四相交錯并聯雙向DC/DC變換器（BDC）拓撲的基礎上,將變換器的4個分立電感磁集成為兩個反向耦合電感,以減小開關器件及電感器的電流幅值和紋波,從而減小有源和無源損耗,消除局部過熱點;分析了變換器的開關損耗和耦合電感損耗,提出了變換器的工作相數控制方法。實驗驗證了交錯并聯磁集成BDC損耗計算公式的正確性及工作相數控制方法的有效性。 

【文章來源】：電力電子技術. 2015,49(09)北大核心CSCD

【文章頁數】：4 頁

【部分圖文】：

圖１電路拓撲???Ｆｉｇ．?１?Ｃｉｒｃｕｉｔ?ｔｏｐｏｌｏｇｙ??

ｚ方程對變換器中通入??５：?［．．．?：ｖｊ＞ｊ?＿．，－?－Ｖ－?－?－?５?－?－Ｖ－＇－?－?５?交流方波勵磁的鐵心計算鐵損，即：??Ｐｆｃ＝ＫＦｅ／ｅ；＇?／ｍａｘｙｙ?（３）??…………ｆｅｊ－……?擇?式中：／ＣＦ？ａ，辦可從產品手冊中查到；為峰值磁冪；Ｆ??叫－－；?玲：－．－－－－吟?鎊?玲?為鐵心體積；／為勵磁頻率為等效頻率，／＾［２／??；?＾＾＾／，＋／３稱合電感?對于ＡＳ，ｄＢ／ｄｔ的求解需要建立鐵心的等效??分立電感?交流磁路，如圖３所示。??圖２?Ｂｕｃｋ工作模態(tài)及電流紋波波形?丫?｜?Ｃｐ＾ｉ?＿＿（ｐ＾〇?＿＿；（ｔ）＾２??Ｆｉｅ．?２?Ｂｕｃｋ?ｗｏｒｋｉｎｅ?ｍｏｄｅ?ａｎｄ?ｃｕｒｒｅｎｔ?ｒｉｐｐｌｅ?ｗａｖｅｆｏｒｍｓ??圖３等效交流磁路??對于分立電感拓撲，設第一相電感電流峰峰?＾?３?Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ?ａｌｔｅｒｉｎｇ?ｅｕ＿ｔ?ｍａｇｎｅｔｉｅ?ｅｋｅｕｉｔ??值Ａ／ｔｌ，第一、三相疊加電感電流峰峰值Ａ／ｕ＋ｕ，相?在分立電感中：??電感電流波動值均方根／＿，總電流波動值均方?冊ｌＵａ／（ｎＡｅ），?０＜ｔ＜ＤＴｓ?ｕ??根?Ｗ可得：?■ｄＴ＝ｉｖ（＾ｅ），?ＤＴｓ＜ｔ＜Ｔ／?ＡＢ＝＾ｔ〇Ｔａ?（４）??＂ｒｍｓ＝ａ／ｕ／ＶＴ＾，厶／乙丨：燦見／⑷?式中：ｎ為繞組匝數；七為鐵心的橫截面積。??Ｉ＾Ｍａ＾／Ｖｎ?，?ＭＬＵｌ３＝Ｄ（ｌ－２Ｄ）ＵＨ／（Ｌ／ｓ）?在耦合電感中，Ａｔ＾Ａｃ＾－Ａ＾，需要對外圈和??但是，對于耦合電感拓撲，需要求解等效穩(wěn)態(tài)中柱上的磁通分別求解。在外圈上，磁通的變化率??電感１３１／＾，進而求解從／和與分立電感求解方法

ｔｅｉｎｌｎｅｔｚ方程對變換器中通入??５：?［．．．?：ｖｊ＞ｊ?＿．，－?－Ｖ－?－?－?５?－?－Ｖ－＇－?－?５?交流方波勵磁的鐵心計算鐵損，即：??Ｐｆｃ＝ＫＦｅ／ｅ；＇?／ｍａｘｙｙ?（３）??…………ｆｅｊ－……?擇?式中：／ＣＦ？ａ，辦可從產品手冊中查到；為峰值磁冪；Ｆ??叫－－；?玲：－．－－－－吟?鎊?玲?為鐵心體積；／為勵磁頻率為等效頻率，／＾［２／??；?＾＾＾／，＋／３稱合電感?對于ＡＳ，ｄＢ／ｄｔ的求解需要建立鐵心的等效??分立電感?交流磁路，如圖３所示。??圖２?Ｂｕｃｋ工作模態(tài)及電流紋波波形?丫?｜?Ｃｐ＾ｉ?＿＿（ｐ＾〇?＿＿；（ｔ）＾２??Ｆｉｅ．?２?Ｂｕｃｋ?ｗｏｒｋｉｎｅ?ｍｏｄｅ?ａｎｄ?ｃｕｒｒｅｎｔ?ｒｉｐｐｌｅ?ｗａｖｅｆｏｒｍｓ??圖３等效交流磁路??對于分立電感拓撲，設第一相電感電流峰峰?＾?３?Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ?ａｌｔｅｒｉｎｇ?ｅｕ＿ｔ?ｍａｇｎｅｔｉｅ?ｅｋｅｕｉｔ??值Ａ／ｔｌ，第一、三相疊加電感電流峰峰值Ａ／ｕ＋ｕ，相?在分立電感中：??電感電流波動值均方根／＿，總電流波動值均方?冊ｌＵａ／（ｎＡｅ），?０＜ｔ＜ＤＴｓ?ｕ??根?Ｗ可得：?■ｄＴ＝ｉｖ（＾ｅ），?ＤＴｓ＜ｔ＜Ｔ／?ＡＢ＝＾ｔ〇Ｔａ?（４）??＂ｒｍｓ＝ａ／ｕ／ＶＴ＾，厶／乙丨：燦見／⑷?式中：ｎ為繞組匝數；七為鐵心的橫截面積。??Ｉ＾Ｍａ＾／Ｖｎ?，?ＭＬＵｌ３＝Ｄ（ｌ－２Ｄ）ＵＨ／（Ｌ／ｓ）?在耦合電感中，Ａｔ＾Ａｃ＾－Ａ＾，需要對外圈和??但是，對于耦合電感拓撲，需要求解等效穩(wěn)態(tài)中柱上的磁通分別求解。在外圈上，磁通的變化率??電感１３１／＾，進而求解從／和與

【參考文獻】：
期刊論文
[1]高效率雙向Buck/Boost變換器的研究[J]. 李雙剛,張方華,劉碩,王長寶.  電力電子技術. 2013(04)
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[3]交錯并聯磁集成雙向DC/DC變換器的設計準則[J]. 楊玉崗,李濤,馮本成.  中國電機工程學報. 2012(30)



本文編號：3362799