風力發(fā)電機用TPU密封材料開發(fā)及壽命評估
發(fā)布時間:2021-07-27 11:13
以聚四氫呋喃二醇(PTMEG)、聚己內(nèi)酯二醇(PCL)、4,4’-二苯基甲烷二異氰酸酯(MDI)和1,4-丁二醇(BDO)為原料,制備了不同軟段的2種熱塑性聚氨酯彈性體(TPU)材料。通過模擬老化試驗,研究了2種TPU材料的物理機械性能和在油水混合介質(zhì)中的老化規(guī)律,并進行了壽命預(yù)測;研究了抗氧劑和抗水解劑對PTMEG型TPU的物理機械性能和在油水混合介質(zhì)中老化規(guī)律的影響,并進行了壽命預(yù)測。結(jié)果表明:PCL型TPU的100%定伸模量、拉伸強度和撕裂強度較高,PTMEG型TPU的斷裂伸長率較高; PTMEG型TPU的耐油水老化性能明顯優(yōu)于PCL型TPU;添加1.0%抗氧劑時,PTMEG型TPU材料的油水老化壽命有較小幅度的提升;抗水解劑質(zhì)量分數(shù)為1.5%時,PTMEG型TPU的使用壽命預(yù)測可達到5年,滿足風力發(fā)電機密封件對TPU材料的應(yīng)用要求。
【文章來源】:聚氨酯工業(yè). 2020,35(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:4 頁
【部分圖文】:
油水老化對TPU拉伸強度的影響
抗氧劑GM用量對聚醚型TPU耐油水老化后拉伸性能的影響如圖2所示。表4為使用式(1)對圖2中的數(shù)據(jù)進行擬合,得到的TPU材料以拉伸強度為參考的老化參數(shù)。
由表5可以看出,隨著抗水解劑用量的增加,100%定伸模量和拉伸強度逐漸增加,撕裂強度逐漸下降,斷裂伸長率幾乎不變。抗水解劑SA-1對聚醚型TPU耐油水老化性能的影響如圖3所示。使用式(1)對圖3中的數(shù)據(jù)擬合,得到TPU材料以拉伸強度為參考的老化參數(shù),如表6所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]軟段對聚氨酯彈性體耐介質(zhì)及力學性能影響的研究[J]. 吳斌,黃雪梅,羅文順. 聚氨酯工業(yè). 2018(03)
[2]基于拉伸強度的聚氨酯使用壽命預(yù)測[J]. 余超,文慶珍,朱金華. 彈性體. 2015(02)
[3]新型低成本耐老化聚氨酯彈性體的研究[J]. 翟文,陳強,甄建軍,胡文閣,唐志勇. 彈性體. 2013(04)
[4]通過細分市場深化我國風電開發(fā)[J]. 秦海巖. 風能. 2011(10)
[5]聚四氫呋喃類聚氨酯彈性體的熱氧老化過程[J]. 王小軍,文慶珍,朱金華,余超. 合成橡膠工業(yè). 2011(05)
[6]我國風力發(fā)電面臨的問題及對策[J]. 李凱. 科技風. 2011(15)
[7]聚醚酯聚氨酯彈性體的制備與性能研究[J]. 李金剛,韓紅青,賈林才,殷先澤. 聚氨酯工業(yè). 2011(03)
本文編號:3305672
【文章來源】:聚氨酯工業(yè). 2020,35(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:4 頁
【部分圖文】:
油水老化對TPU拉伸強度的影響
抗氧劑GM用量對聚醚型TPU耐油水老化后拉伸性能的影響如圖2所示。表4為使用式(1)對圖2中的數(shù)據(jù)進行擬合,得到的TPU材料以拉伸強度為參考的老化參數(shù)。
由表5可以看出,隨著抗水解劑用量的增加,100%定伸模量和拉伸強度逐漸增加,撕裂強度逐漸下降,斷裂伸長率幾乎不變。抗水解劑SA-1對聚醚型TPU耐油水老化性能的影響如圖3所示。使用式(1)對圖3中的數(shù)據(jù)擬合,得到TPU材料以拉伸強度為參考的老化參數(shù),如表6所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]軟段對聚氨酯彈性體耐介質(zhì)及力學性能影響的研究[J]. 吳斌,黃雪梅,羅文順. 聚氨酯工業(yè). 2018(03)
[2]基于拉伸強度的聚氨酯使用壽命預(yù)測[J]. 余超,文慶珍,朱金華. 彈性體. 2015(02)
[3]新型低成本耐老化聚氨酯彈性體的研究[J]. 翟文,陳強,甄建軍,胡文閣,唐志勇. 彈性體. 2013(04)
[4]通過細分市場深化我國風電開發(fā)[J]. 秦海巖. 風能. 2011(10)
[5]聚四氫呋喃類聚氨酯彈性體的熱氧老化過程[J]. 王小軍,文慶珍,朱金華,余超. 合成橡膠工業(yè). 2011(05)
[6]我國風力發(fā)電面臨的問題及對策[J]. 李凱. 科技風. 2011(15)
[7]聚醚酯聚氨酯彈性體的制備與性能研究[J]. 李金剛,韓紅青,賈林才,殷先澤. 聚氨酯工業(yè). 2011(03)
本文編號:3305672
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