火電用蒸汽冷卻器封頭的返修
發(fā)布時間:2021-05-10 20:12
某二次再熱百萬機組的蒸汽冷卻器在出廠前,發(fā)現(xiàn)封頭局部硬度偏低及金相組織異常。通過對設(shè)備的制造過程及現(xiàn)場調(diào)查,確認封頭局部區(qū)域硬度偏低是多次高溫回火焊后熱處理和臨時吊耳錯用材質(zhì)造成的,為此,對割除后的封頭局部挖補后,采取正火+回火工藝以恢復(fù)其性能并重新對合攏縫進行焊接和焊后熱處理的返修方案。
【文章來源】:壓力容器. 2020,37(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【文章目錄】:
0 引言
1 封頭硬度偏低的情況介紹
2 原因分析
2.1 排除爐溫異常和火焰直吹的影響
2.2 熱處理工藝的影響
2.3 焊接吊耳時,材質(zhì)誤用
3 方案的制定和實施
3.1 封頭性能恢復(fù)措施及工裝
3.2 封頭補焊區(qū)域工藝的實施
3.3 合攏縫焊接工藝的確定及實施
3.3.1 焊前準備
3.3.2 焊接實施
3.4 合攏縫的局部焊后熱處理
3.5 檢驗
4 結(jié)語
【參考文獻】:
期刊論文
[1]SA-335 P91鋼全位置窄間隙熱絲TIG焊接工藝及接頭性能研究[J]. 徐祥久,張宇,黃超,柳云天. 壓力容器. 2019(08)
[2]SA335 P91焊接裂紋原因分析及對策[J]. 陳澤盤,陳尚書. 中國化工裝備. 2018(02)
[3]顯微組織對P92鋼蒸汽管道焊縫區(qū)蠕變裂紋擴展速率的影響[J]. 王環(huán)麗,洪鼎華,李武平,蔡文河,董樹青,尤偉芳,劉茂生,曾燕屏. 壓力容器. 2017(10)
[4]二次再熱機組高壓加熱器及蒸汽冷卻器的設(shè)計研發(fā)[J]. 胡方. 電站輔機. 2017(01)
[5]超超臨界儲水罐調(diào)節(jié)閥及管配系統(tǒng)汽蝕特性分析[J]. 何慶中,趙獻丹,郭斌,張城,劉佳,董學(xué)蓮. 流體機械. 2016(02)
[6]火力發(fā)電廠主蒸汽管道P91材料現(xiàn)場焊接工藝[J]. 楊婕. 寧夏電力. 2012(02)
[7]雙列高壓加熱器在1000 MW超超臨界機組中的應(yīng)用[J]. 王泳濤,陳煒. 發(fā)電設(shè)備. 2006(06)
碩士論文
[1]F91鋼窄間隙熱絲TIG焊接接頭高溫持久性能及組織演變[D]. 沈雪峰.上海交通大學(xué) 2013
本文編號:3179987
【文章來源】:壓力容器. 2020,37(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【文章目錄】:
0 引言
1 封頭硬度偏低的情況介紹
2 原因分析
2.1 排除爐溫異常和火焰直吹的影響
2.2 熱處理工藝的影響
2.3 焊接吊耳時,材質(zhì)誤用
3 方案的制定和實施
3.1 封頭性能恢復(fù)措施及工裝
3.2 封頭補焊區(qū)域工藝的實施
3.3 合攏縫焊接工藝的確定及實施
3.3.1 焊前準備
3.3.2 焊接實施
3.4 合攏縫的局部焊后熱處理
3.5 檢驗
4 結(jié)語
【參考文獻】:
期刊論文
[1]SA-335 P91鋼全位置窄間隙熱絲TIG焊接工藝及接頭性能研究[J]. 徐祥久,張宇,黃超,柳云天. 壓力容器. 2019(08)
[2]SA335 P91焊接裂紋原因分析及對策[J]. 陳澤盤,陳尚書. 中國化工裝備. 2018(02)
[3]顯微組織對P92鋼蒸汽管道焊縫區(qū)蠕變裂紋擴展速率的影響[J]. 王環(huán)麗,洪鼎華,李武平,蔡文河,董樹青,尤偉芳,劉茂生,曾燕屏. 壓力容器. 2017(10)
[4]二次再熱機組高壓加熱器及蒸汽冷卻器的設(shè)計研發(fā)[J]. 胡方. 電站輔機. 2017(01)
[5]超超臨界儲水罐調(diào)節(jié)閥及管配系統(tǒng)汽蝕特性分析[J]. 何慶中,趙獻丹,郭斌,張城,劉佳,董學(xué)蓮. 流體機械. 2016(02)
[6]火力發(fā)電廠主蒸汽管道P91材料現(xiàn)場焊接工藝[J]. 楊婕. 寧夏電力. 2012(02)
[7]雙列高壓加熱器在1000 MW超超臨界機組中的應(yīng)用[J]. 王泳濤,陳煒. 發(fā)電設(shè)備. 2006(06)
碩士論文
[1]F91鋼窄間隙熱絲TIG焊接接頭高溫持久性能及組織演變[D]. 沈雪峰.上海交通大學(xué) 2013
本文編號:3179987
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