雙饋風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)時(shí),由于機(jī)網(wǎng)相互作用可能會(huì)發(fā)生高頻諧振,造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。針對(duì)該問題,首先,綜合考慮機(jī)側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器的影響,建立雙饋風(fēng)電機(jī)組的阻抗模型,并考慮風(fēng)機(jī)接入電網(wǎng)時(shí)所采用的不同補(bǔ)償方式建立雙饋風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗模型,通過繪制和分析阻抗頻率響應(yīng)曲線,揭示雙饋風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)高頻諧振的產(chǎn)生機(jī)理;然后,借鑒光伏逆變器高頻諧振抑制的思想,在機(jī)側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器原有控制策略中附加阻尼控制環(huán)節(jié)進(jìn)行阻抗重塑,以實(shí)現(xiàn)風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)高頻諧振的有效抑制;最后,通過仿真驗(yàn)證了所提策略的合理性與有效性。 

【文章來源】：電力自動(dòng)化設(shè)備. 2020,40(09)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

不同補(bǔ)償方式下的雙饋風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)

根據(jù)建立的GSC支路與MSC-DFIG支路的阻抗模型，可以得到雙饋風(fēng)電系統(tǒng)阻抗模型如圖2所示。由于直流電容的解耦作用，GSC與MSC-DFIG的2條支路為阻抗并聯(lián)關(guān)系。從PCC處看進(jìn)去的雙饋風(fēng)電系統(tǒng)整體阻抗為：1.2 不同補(bǔ)償方式下電網(wǎng)阻抗建模

圖3同時(shí)給出了雙饋風(fēng)電系統(tǒng)與并聯(lián)補(bǔ)償電網(wǎng)的阻抗Bode圖。可見2個(gè)阻抗的幅值響應(yīng)曲線在1 kHz頻率點(diǎn)相交處相位差達(dá)到了180°，在機(jī)網(wǎng)阻抗的交互作用下，在該頻率附近會(huì)發(fā)生高頻諧振。并聯(lián)補(bǔ)償電容容值發(fā)生變化會(huì)影響雙饋風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)的高頻諧振頻率，圖4為采用不同并聯(lián)補(bǔ)償電容容值的雙饋風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗Bode圖，并網(wǎng)系統(tǒng)的諧振頻率受電容容值影響發(fā)生偏移。由圖可知，阻抗幅頻曲線的左側(cè)交點(diǎn)集中在100 Hz附近，兩系統(tǒng)相位響應(yīng)分別為90°與-45°，不構(gòu)成諧振的發(fā)生條件；右側(cè)交點(diǎn)處（交點(diǎn)頻率分別對(duì)應(yīng)1000、1 350、1 830 Hz）兩系統(tǒng)的相位響應(yīng)分別為90°與-90°，會(huì)發(fā)生高頻諧振，且隨著補(bǔ)償電容容值的增大，諧振頻率減小。

【參考文獻(xiàn)】：
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本文編號(hào)：3118603