大跨度多塔懸索橋主纜與鞍座抗滑移安全性及其關(guān)鍵影響因素研究
發(fā)布時間：2022-01-10 20:38
多塔懸索橋具有跨越能力強、經(jīng)濟效益高、施工方便等優(yōu)點,是跨越寬廣水域的理想橋型,具有廣闊的發(fā)展前景。其結(jié)構(gòu)體系剛度較弱,是制約多塔懸索橋應(yīng)用和發(fā)展的關(guān)鍵技術(shù)難題,采用剛性中塔是提高結(jié)構(gòu)剛度的有效途徑,但中塔剛度提高將導致中塔兩側(cè)主纜不平衡力增加,抗滑移安全系數(shù)顯著降低,“中塔效應(yīng)”即為中塔剛度為同時滿足結(jié)構(gòu)剛度和抗滑移安全性這一對矛盾體要求而取值困難的困境。而《公路懸索橋設(shè)計規(guī)范》（JTG/T D65-05-2015）中抗滑移安全系數(shù)計算方法物理意義不明確、計算結(jié)果保守、無法量化主纜與鞍座間摩擦抗力是中塔剛度取值區(qū)間狹小的重要原因之一。因此,有必要對主纜與鞍座間摩擦抗力和抗滑移安全性進行分析和研究。（1）通過分析主纜與鞍座滑移臨界狀態(tài)下應(yīng)力狀態(tài),將主纜與鞍座接觸面間摩擦抗力問題簡化為求解鞍座任意截面處平面應(yīng)變問題。利用ABAQUS建立鞍座截面簡化二維有限元模型得出滑移臨界狀態(tài)下鞍座任意截面處主纜與鞍座各接觸面間正壓力分布,采用將正壓力乘以摩擦系數(shù)并分段求和的方式求出主纜與鞍座間摩擦抗力,并通過試驗?zāi)Ｐ万炞C該有限元方法的準確性。研究表明:考慮鞍座內(nèi)設(shè)置和不設(shè)置豎向摩擦板兩種情況,該方法可...
【文章來源】：西南交通大學四川省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】：97 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
法國Chateauneuf橋
如圖 1-1 所示；Chatillon 橋為三塔四跨懸索橋，跨徑布置 92m+2×76m+92m，橋塔為圬工結(jié)構(gòu)，如圖1-2 所示。由于主纜對中塔約束較弱，結(jié)構(gòu)縱向剛度較小，為改善受力，兩座橋均利用水平索將各塔頂連接并錨固到錨定處[3,4,11,12]。2）日本小鳴門橋1961 年，日本建成的小鳴門橋為三塔四跨懸索橋，跨徑布置 70.6m+2×160m+54.8m如圖 1-3 所示。為提高中塔縱向剛度，降低加勁梁撓度，中塔選用 A 字形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，此做法也帶來主纜與鞍座抗滑移安全性問題，為解決該問題，將主纜于中塔處斷開并直接錨固，以此規(guī)避抗滑移安全性問題[11,12]。3）莫桑比克 Samora Machel 橋莫桑比克 Samora Machel 橋建成于 1973 年，主跨跨徑 210m，為提高結(jié)構(gòu)整體剛度，吊索形式采用斜吊索，如圖 1-4 所示[3,4,13]。4）韓國新千禧大橋新千禧大橋為韓國首座三塔四跨懸索橋（圖 1-5），主跨跨度 650m
圖1-3日本小鳴門橋
【參考文獻】：
期刊論文
[1]溫州甌江北口大橋中塔索鞍抗滑移構(gòu)造研究[J]. 葉雨清,王昌將,戴顯榮,馬碧波. 橋梁建設(shè). 2019(01)
[2]甌江北口大橋中塔設(shè)計及索鞍施工預(yù)偏量影響研究[J]. 馬碧波,葉雨清,白雨東,王昌將. 橋梁建設(shè). 2018(06)
[3]溫州甌江北口大橋中塔結(jié)構(gòu)形式比選[J]. 羅扣,舒思利,萬田保,王曉陽. 橋梁建設(shè). 2018(01)
[4]懸索橋主纜與索鞍間側(cè)向力理論計算方法與公式研究[J]. 王路,沈銳利,王昌將,王曉陽,王淵. 土木工程學報. 2017(12)
[5]懸索橋主纜與索鞍間側(cè)向力分布模式的模型試驗研究[J]. 沈銳利,王路,王昌將,王曉陽,張松涵. 土木工程學報. 2017(10)
[6]馬鞍山長江公路大橋左汊懸索橋中塔鋼混疊合段概述[J]. 趙公明,紀厚強,朱星虎. 工程技術(shù)研究. 2017(09)
[7]溫州甌江北口大橋平雙層體系及平層體系研究[J]. 鄭鋒利,潘濟,南航. 公路交通科技(應(yīng)用技術(shù)版). 2017(07)
[8]懸索橋主纜與鞍座抗滑移安全系數(shù)的確定方法[J]. 張清華,程震宇,賈東林,保義. 中國公路學報. 2017(07)
[9]結(jié)構(gòu)連接對三塔懸索橋性能的影響線分析[J]. 李萬恒,王元豐,孫永明,吳寒亮,李鵬飛. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2017(02)
[10]溫州甌江北口大橋主橋設(shè)計關(guān)鍵技術(shù)[J]. 高宗余,史方華. 橋梁建設(shè). 2017(01)
博士論文
[1]懸索橋主纜與索鞍間滑移機理理論及試驗研究[D]. 王路.西南交通大學 2018
[2]千米級多塔連跨懸索橋中間塔適宜剛度及連跨效應(yīng)研究[D]. 李萬恒.北京交通大學 2017
本文編號：3581380
【文章來源】：西南交通大學四川省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】：97 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
法國Chateauneuf橋
如圖 1-1 所示；Chatillon 橋為三塔四跨懸索橋，跨徑布置 92m+2×76m+92m，橋塔為圬工結(jié)構(gòu)，如圖1-2 所示。由于主纜對中塔約束較弱，結(jié)構(gòu)縱向剛度較小，為改善受力，兩座橋均利用水平索將各塔頂連接并錨固到錨定處[3,4,11,12]。2）日本小鳴門橋1961 年，日本建成的小鳴門橋為三塔四跨懸索橋，跨徑布置 70.6m+2×160m+54.8m如圖 1-3 所示。為提高中塔縱向剛度，降低加勁梁撓度，中塔選用 A 字形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，此做法也帶來主纜與鞍座抗滑移安全性問題，為解決該問題，將主纜于中塔處斷開并直接錨固，以此規(guī)避抗滑移安全性問題[11,12]。3）莫桑比克 Samora Machel 橋莫桑比克 Samora Machel 橋建成于 1973 年，主跨跨徑 210m，為提高結(jié)構(gòu)整體剛度，吊索形式采用斜吊索，如圖 1-4 所示[3,4,13]。4）韓國新千禧大橋新千禧大橋為韓國首座三塔四跨懸索橋（圖 1-5），主跨跨度 650m
圖1-3日本小鳴門橋
【參考文獻】：
期刊論文
[1]溫州甌江北口大橋中塔索鞍抗滑移構(gòu)造研究[J]. 葉雨清,王昌將,戴顯榮,馬碧波. 橋梁建設(shè). 2019(01)
[2]甌江北口大橋中塔設(shè)計及索鞍施工預(yù)偏量影響研究[J]. 馬碧波,葉雨清,白雨東,王昌將. 橋梁建設(shè). 2018(06)
[3]溫州甌江北口大橋中塔結(jié)構(gòu)形式比選[J]. 羅扣,舒思利,萬田保,王曉陽. 橋梁建設(shè). 2018(01)
[4]懸索橋主纜與索鞍間側(cè)向力理論計算方法與公式研究[J]. 王路,沈銳利,王昌將,王曉陽,王淵. 土木工程學報. 2017(12)
[5]懸索橋主纜與索鞍間側(cè)向力分布模式的模型試驗研究[J]. 沈銳利,王路,王昌將,王曉陽,張松涵. 土木工程學報. 2017(10)
[6]馬鞍山長江公路大橋左汊懸索橋中塔鋼混疊合段概述[J]. 趙公明,紀厚強,朱星虎. 工程技術(shù)研究. 2017(09)
[7]溫州甌江北口大橋平雙層體系及平層體系研究[J]. 鄭鋒利,潘濟,南航. 公路交通科技(應(yīng)用技術(shù)版). 2017(07)
[8]懸索橋主纜與鞍座抗滑移安全系數(shù)的確定方法[J]. 張清華,程震宇,賈東林,保義. 中國公路學報. 2017(07)
[9]結(jié)構(gòu)連接對三塔懸索橋性能的影響線分析[J]. 李萬恒,王元豐,孫永明,吳寒亮,李鵬飛. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2017(02)
[10]溫州甌江北口大橋主橋設(shè)計關(guān)鍵技術(shù)[J]. 高宗余,史方華. 橋梁建設(shè). 2017(01)
博士論文
[1]懸索橋主纜與索鞍間滑移機理理論及試驗研究[D]. 王路.西南交通大學 2018
[2]千米級多塔連跨懸索橋中間塔適宜剛度及連跨效應(yīng)研究[D]. 李萬恒.北京交通大學 2017
本文編號：3581380
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