強(qiáng)震作用下橋梁結(jié)構(gòu)不可避免地進(jìn)入塑性階段,往往呈現(xiàn)出較強(qiáng)的非線性特征,因此,需要對其進(jìn)行非線性時(shí)程響應(yīng)分析;與直線橋相比,曲線橋結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)量受地震輸入方向的影響更為顯著,其不同位置或同一位置的不同響應(yīng)量所對應(yīng)的最不利輸入方向存在差異;另外,受不同構(gòu)件彈塑性狀態(tài)、地震烈度等因素的耦合影響,考慮最不利輸入方向的地震響應(yīng)分析變得更復(fù)雜。以往多基于構(gòu)件彈性階段探討曲線梁橋的最不利輸入方向問題,針對構(gòu)件塑性狀態(tài)下的最不利輸入方向研究較少,故本文以曲線梁橋?yàn)檠芯繉ο?分別考慮支座非線性與橋墩非線性,研究構(gòu)件非線性地震響應(yīng)及最不利輸入方向問題,本文主要工作及結(jié)論如下:1、利用SAP2000建立3跨曲線梁橋模型并對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時(shí)程分析,對比不同輸入方向下曲線梁橋的非線性地震響應(yīng),研究支座處于線性與非線性狀態(tài)時(shí)各構(gòu)件響應(yīng)量的最不利輸入方向,并探討地震輸入方向和地震烈度等因素對減震率的影響。結(jié)果表明:支座受力狀態(tài)處于線性、弱非線性和強(qiáng)非線性時(shí)各響應(yīng)量最不利輸入方向均不同;地震輸入方向與地震烈度對減震率有所影響,研究隔震曲線梁橋的減震率時(shí)應(yīng)考慮地震波的多角度輸入并取最小值。2、基于曲線梁橋橋墩的非線性... 

【文章來源】：江西理工大學(xué)江西省

【文章頁數(shù)】：93 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

Mander本構(gòu)模型

第二章曲線梁橋抗震分析理論14圖2.1Mander本構(gòu)模型（2）鋼筋本構(gòu)關(guān)系本文采用的鋼筋本構(gòu)模型為修正的Menegotto-Pinto模型（如圖2.2），該模型分析效率高且與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)有較好的吻合度，模型的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系由式2.6所得。圖2.2Menegotto-Pinto本構(gòu)模型（2.6）式中，為極限強(qiáng)度，為極限應(yīng)變，為屈服強(qiáng)度，為屈服應(yīng)變，為剛度折減率，為鋼筋初始彈性模量，為影響轉(zhuǎn)換曲線形狀的參數(shù)，為鋼纖維應(yīng)變。、可由式2.7確定。（2.7），，建議分別取18.5，0.15，20，為確定卸載位置的參數(shù)。2.3.2幾何非線性與邊界非線性幾何非線性指結(jié)構(gòu)在外部荷載作用下發(fā)生大變形，如較大的撓度或yuRRuyubbffff"/1""",)1()1(ufyfybEbRR210,)(aaRREffbyuyuu0R1a2a

第三章考慮支座非線性的曲線梁橋地震響應(yīng)及最不利輸入方向24圖3.4調(diào)整后的三組地震加速度時(shí)程3.2減隔震曲線梁橋地震響應(yīng)分析3.2.1地震作用下各支座滯回曲線通過地震作用下各支座的力與位移關(guān)系（滯回曲線）查看各支座受力狀態(tài)，以及判斷PGA=0.15g和0.35g作用下時(shí)盆式橡膠支座與鉛芯橡膠支座是否進(jìn)入非線性階段。以El-Centro波作用下1#外側(cè)墩切向響應(yīng)量為例，得出各支座在兩種地震加速度下的滯回曲線如圖3.5所示，兩種地震加速度作用下板式橡膠支座均近似為線性，而盆式橡膠支座和鉛芯橡膠支座在兩種地震加速度下均已進(jìn)入非線性階段。b)SanFernando地震加速度時(shí)程c)Northridge地震加速度時(shí)程

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本文編號(hào)：3414877