考慮季節(jié)溫度效應(yīng)的半整體橋臺后土壓力試驗(yàn)研究
發(fā)布時間:2021-08-06 22:12
半整體式無縫橋在結(jié)構(gòu)上具有良好的整體性能,且計算模型簡單,受力明確等優(yōu)點(diǎn),在舊橋加固和現(xiàn)有橋梁的無縫改造方面有廣闊的應(yīng)用前景。但由于半整體橋取消了伸縮裝置和伸縮縫,由季節(jié)溫度等作用引起的臺后土壓力比有縫橋的更為復(fù)雜,橋臺-土相互作用會直接影響半整體橋的工作性能,因此開展對“考慮季節(jié)溫度效應(yīng)的半整體橋臺后土壓力”的試驗(yàn)研究是很有必要的。本文主要的研究內(nèi)容及結(jié)論如下:通過對半整體式橋臺模型試件進(jìn)行水平加載的擬靜力試驗(yàn),以研究半整體式橋臺-土相互作用機(jī)理。通過分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果,討論半整體橋臺后土壓力大小、分布情況及橋臺滯回骨架曲線和轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明:1)在全周期(三年)范圍內(nèi)滯回曲線均呈“半梭形”但飽滿程度逐年降低,全年滯回圈隨季節(jié)溫度變化呈周期性遷移的規(guī)律。2)在季節(jié)性溫度效應(yīng)作用下臺后土壓力出現(xiàn)較大的累積效應(yīng),且三年的骨架曲線均大致呈拋物線狀。3)在全周期(三年)內(nèi)橋臺頂部與底部的轉(zhuǎn)角變化基本一致,其值大小和加載位移大小相關(guān),并且呈逐年增大的趨勢變化;由橋臺轉(zhuǎn)角的時間歷程可知,在相同加載位移下,隨著加載次數(shù)的增加,橋臺轉(zhuǎn)角也呈階梯式增大。4)在溫度循環(huán)荷載作用下,由于半整體橋...
【文章來源】:福建農(nóng)林大學(xué)福建省
【文章頁數(shù)】:91 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
高3m和5m橋臺在不同位移下臺后土壓力加拿大巖土工程協(xié)會將回填土分為致密砂土和疏松土這兩種類型,并給出了
試塊
在進(jìn)行模型箱的設(shè)計時,著重從試驗(yàn)構(gòu)件的大小、邊界條件等這兩個方面考慮;1)試驗(yàn)構(gòu)件的大小由圖 2-2 可知,橋臺高度為 1m,寬度為 0.66m,厚度為 0.56m。2)邊界效應(yīng)參考《土力學(xué)與基礎(chǔ)工程》[11]書籍,朗肯土壓力理論是通過研究半空間體內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài),根據(jù)土的極限平衡條件而得出的土壓力計算方法,其應(yīng)用條件為橋臺背豎直、光滑、填土面水平。當(dāng)橋臺擠壓臺后土體時發(fā)生被動土壓力,研究表明:一般產(chǎn)生被動土壓力所需的位移為 0.01h~0.1h(h 為橋臺高度)。本試驗(yàn)的臺后土為砂性土(無粘性土),橋臺臺后土滑裂面如圖 2-7 所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]整體式橋臺-H形鋼樁-土相互作用低周往復(fù)擬靜力試驗(yàn)[J]. 黃福云,林友煒,程俊峰,楊芳芳. 中國公路學(xué)報. 2019(05)
[2]往復(fù)位移作用下整體橋臺后土壓力計算方法[J]. 林上順,林友煒,黃福云,陳偉,董銳,莊一舟. 中國公路學(xué)報. 2019(02)
[3]橋臺循環(huán)脹縮作用下臺后填土力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J]. 王浩然,項(xiàng)培林,木林隆. 施工技術(shù). 2017(S2)
[4]PHC管樁-土相互作用受力性能擬靜力試驗(yàn)[J]. 莊一舟,黃福云,錢海敏,熊錚暉. 中國公路學(xué)報. 2017(04)
[5]薄壁帶肋方型截面鋼橋墩抗震性能的擬靜力試驗(yàn)研究[J]. 袁輝輝,唐瑜,吳慶雄. 福州大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(04)
[6]有限土體剛性擋墻平動模式被動土壓力試驗(yàn)研究[J]. 應(yīng)宏偉,張金紅,王小剛,李冰河,朱偉. 巖土工程學(xué)報. 2016(06)
[7]考慮土拱效應(yīng)的擋土墻主動土壓力與被動土壓力統(tǒng)一解[J]. 朱建明,趙琦. 巖土力學(xué). 2014(09)
[8]在水平荷載下整體式橋臺橋梁受力分析[J]. 于天來,趙云鵬,孫小龍,李海生. 沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2014(04)
[9]考慮位移的柔性擋墻上土壓力計算[J]. 李鏡培,馬原,饒平平. 巖土力學(xué). 2012(10)
[10]整體式橋臺后粗粒土填料力學(xué)特性的試驗(yàn)研究[J]. 徐明. 土木工程學(xué)報. 2010(05)
碩士論文
[1]半整體式無縫橋性能分析[D]. 劉平.長安大學(xué) 2014
[2]整體式橋臺橋梁臺后土壓力的研究[D]. 王佳佳.東北林業(yè)大學(xué) 2012
[3]整體式無伸縮縫橋梁的溫度效應(yīng)研究[D]. 顧祥生.揚(yáng)州大學(xué) 2007
[4]半整體式橋臺無縫橋的結(jié)構(gòu)分析及其應(yīng)用研究[D]. 張新旺.大連理工大學(xué) 2002
[5]季節(jié)性溫度荷載下整體式橋臺橋梁的臺后土壓力研究[D]. 陳曉冬.福州大學(xué) 2002
本文編號:3326570
【文章來源】:福建農(nóng)林大學(xué)福建省
【文章頁數(shù)】:91 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
高3m和5m橋臺在不同位移下臺后土壓力加拿大巖土工程協(xié)會將回填土分為致密砂土和疏松土這兩種類型,并給出了
試塊
在進(jìn)行模型箱的設(shè)計時,著重從試驗(yàn)構(gòu)件的大小、邊界條件等這兩個方面考慮;1)試驗(yàn)構(gòu)件的大小由圖 2-2 可知,橋臺高度為 1m,寬度為 0.66m,厚度為 0.56m。2)邊界效應(yīng)參考《土力學(xué)與基礎(chǔ)工程》[11]書籍,朗肯土壓力理論是通過研究半空間體內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài),根據(jù)土的極限平衡條件而得出的土壓力計算方法,其應(yīng)用條件為橋臺背豎直、光滑、填土面水平。當(dāng)橋臺擠壓臺后土體時發(fā)生被動土壓力,研究表明:一般產(chǎn)生被動土壓力所需的位移為 0.01h~0.1h(h 為橋臺高度)。本試驗(yàn)的臺后土為砂性土(無粘性土),橋臺臺后土滑裂面如圖 2-7 所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]整體式橋臺-H形鋼樁-土相互作用低周往復(fù)擬靜力試驗(yàn)[J]. 黃福云,林友煒,程俊峰,楊芳芳. 中國公路學(xué)報. 2019(05)
[2]往復(fù)位移作用下整體橋臺后土壓力計算方法[J]. 林上順,林友煒,黃福云,陳偉,董銳,莊一舟. 中國公路學(xué)報. 2019(02)
[3]橋臺循環(huán)脹縮作用下臺后填土力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J]. 王浩然,項(xiàng)培林,木林隆. 施工技術(shù). 2017(S2)
[4]PHC管樁-土相互作用受力性能擬靜力試驗(yàn)[J]. 莊一舟,黃福云,錢海敏,熊錚暉. 中國公路學(xué)報. 2017(04)
[5]薄壁帶肋方型截面鋼橋墩抗震性能的擬靜力試驗(yàn)研究[J]. 袁輝輝,唐瑜,吳慶雄. 福州大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(04)
[6]有限土體剛性擋墻平動模式被動土壓力試驗(yàn)研究[J]. 應(yīng)宏偉,張金紅,王小剛,李冰河,朱偉. 巖土工程學(xué)報. 2016(06)
[7]考慮土拱效應(yīng)的擋土墻主動土壓力與被動土壓力統(tǒng)一解[J]. 朱建明,趙琦. 巖土力學(xué). 2014(09)
[8]在水平荷載下整體式橋臺橋梁受力分析[J]. 于天來,趙云鵬,孫小龍,李海生. 沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2014(04)
[9]考慮位移的柔性擋墻上土壓力計算[J]. 李鏡培,馬原,饒平平. 巖土力學(xué). 2012(10)
[10]整體式橋臺后粗粒土填料力學(xué)特性的試驗(yàn)研究[J]. 徐明. 土木工程學(xué)報. 2010(05)
碩士論文
[1]半整體式無縫橋性能分析[D]. 劉平.長安大學(xué) 2014
[2]整體式橋臺橋梁臺后土壓力的研究[D]. 王佳佳.東北林業(yè)大學(xué) 2012
[3]整體式無伸縮縫橋梁的溫度效應(yīng)研究[D]. 顧祥生.揚(yáng)州大學(xué) 2007
[4]半整體式橋臺無縫橋的結(jié)構(gòu)分析及其應(yīng)用研究[D]. 張新旺.大連理工大學(xué) 2002
[5]季節(jié)性溫度荷載下整體式橋臺橋梁的臺后土壓力研究[D]. 陳曉冬.福州大學(xué) 2002
本文編號:3326570
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/daoluqiaoliang/3326570.html
教材專著