一種便攜式側掃聲吶舷側支架的設計及實現(xiàn)
發(fā)布時間：2021-11-20 18:57
針對測量船進行側掃聲吶收放過程中人身和拖魚存在安全隱患的問題,設計研制了一種便攜式側掃聲吶舷側支架。通過SOLIDWORKS對便攜式側掃聲吶舷側支架結構進行了設計,對零部件以及整體結構進行了力學分析和驗算,基于ABAQUS有限元軟件對不同工況下的側掃聲吶舷側支架結構進行了有限元分析與仿真。最后,對便攜式側掃聲吶舷側支架進行加工制造以及安裝測試,并對結構強度進行了驗證。結果表明,該設備安全可靠,省時省力,可有效提高作業(yè)現(xiàn)場的工作效率。
【文章來源】：海洋信息. 2020,35(03)
【文章頁數(shù)】：7 頁
【部分圖文】：
圖２試件應力應變曲線??Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??
網(wǎng)格密度和網(wǎng)格單元形狀等多方面因素，??在保證準確度和計算效率的前提下使單元數(shù)量最??少。支架的單元類型為六面體Ｃ３Ｄ８Ｒ，共２?２１６個??單元。箱體的單元類型為六面體Ｃ３Ｄ８Ｒ，共??２８?４２０個單元。??４．１支架不工作??支架結構在不作業(yè)狀態(tài)下，橫桿與箱體支座??連接處固定不動，吊環(huán)處受到液壓缸拉力的作??用，橫桿中心受到自身重力作用，支撐桿分別施??加給橫桿和豎桿大小相等、方向相反的約束力，??豎桿中心受到自身重力作用，豎桿底端受到拖魚??施加的拉力。位移云圖如圖３所示，最大位移發(fā)??生在豎桿最底端，為０．１６９?ｍｍ。Ｍｉｓｅｓ應力云圖??如圖４所示，整體桿的最大Ｍｉｓｅｓ應力發(fā)生在液??壓缸連接處，最大值為１２７．４?ＭＰａ。??Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??（Ａｖｇ：?７５％）??Ｂ＋１．２７４ｅ＋０２??＋?１．１６８ｅ＋０２??＋?１．０６３ｅ＋０２??－４?＋９．５７１ｅ＋０１??—－＋８．５１４ｅ＋０１??＋７．４５７ｅ＋０１??Ｍ－?＋６．４０１ｅ＋０１??Ｈ－?＋５．３４４ｅ＋０１??Ｍ－?＋４．２８７ｅ＋０１??＋３．２３０ｅ＋０１??Ｕ－?＋２．１７３ｅ＋０１??＋１．１１７ｅ＋０１??＋５．９７３ｅ－０１??Ｕ．??Ｓｔｅｐ：?Ｓｔｅｐ－ｌ??Ｉｎｃｒｅｍｅｎｔ?１??Ｐｒｉｍａｒｙ?Ｖａｎ?Ｓ，??ＯＤＢ：?ｚｈｅｎｇｂ－ｂｕｇｏｎｇｚｕｏ．ｏｄｂ?Ａｂａｃ?ｓ／Ｓｔａｎｄａｒｄ?６．１４－１?Ｗｅｄ?Ｎｏｖ?０６?１０：３２：５９?ＧＭＴ＋０８：００?２０１９??１５：?Ｓｔｅｐ?Ｔｉｍｅ?－?１．０００???Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??Ｄｅｆｏｒｍｅｄ?Ｖａｒ：?Ｕ
８２８ｅ－０５??＋８．４２４ｅ－０５??＋７．０２０ｅ－０５??＋５．６１６ｅ－０５??＋４．２１２ｅ－０５??＋２．８０８ｅ－０５??＋?１．４０４ｅ－０５??＋０．０００ｅ＋００??Ｓｔ？ｐ：?Ｓｔ＊ｐ－１??Ｉｎｏｖｎｗｎｔ?１９：?Ｓｔｓｏ?Ｔｔｍ＊?？?１．０００??Ｐｎｍ？Ｙ?ｖａｒ．?Ｕ，?Ｍ？ａｎ？ｕｄ？??０？（ｏｒｍ＊ｄ?Ｖ？ｒ?Ｕ?０＊ｆｏｎｎ？（ｉｏｎ?Ｓｃ？ｉ？?Ｆｊ??Ｗ？ｄ?Ｎｏｖ?０６?１０：３３：９９?ＧＭＴ？〇ｅ：ＯＱ?２０１９??圖４支架Ｍｉｓｅｓ應力云圖（工況１）??箱體在支架不作業(yè)的狀態(tài)下，底面阇定不動，??上端的銷子連接液壓缸，液壓缸施加銷子斜句上的??拉力，下端的銷子連接橫桿，橫桿施加銷子傾斜方??句的拉力，Ｍｉｓｅｓ應力云圖如圖５所示，Ｍ大Ｍｉｓｅｓ??應力發(fā)生在液壓缸連接處，域大值為１３８．３?ＭＰａ??圖５箱體Ｍｉｓｅｓ應力云圖（工況１１??４．２支架在作業(yè)狀態(tài)船保持靜止??在該工況下，橫桿與箱體支座連接處固定不??動，吊環(huán)處受到液壓缸拉力的作用，橫桿中心受??到自身的重力作用，支撐桿分別施加給橫桿和豎??桿大小相等、方冏相反的約束力，豎桿屮心受到??自身的重力作用，豎桿底端受到拖魚施加的拉??力。位移云圖如圖６所示，最大位移發(fā)生在豎桿??的最底端，為０．０６７?ｍｍｎ?Ｍｉｓｅｓ應力云圖如圖７??所示，整體桿的最大Ｍｉｓｅｓ應力發(fā)生在液壓缸連??接處，最大值為１１２．７?ＭＰａ。??筘體支座在船靜止時的工作狀態(tài)下，底面固??定不動，上端的銷子連接液壓缸，液壓缸施加銷??子斜向上的拉力，下端的銷子連接橫桿，橫桿施??加銷子傾斜方叫的拉力箱
【參考文獻】：
期刊論文
[1]鋼桁架結構穩(wěn)定性與兩層面強度優(yōu)化設計研究[J]. 楊綠峰,宋沙沙,劉嘉達仁. 工程力學. 2020(01)
[2]天津海事測繪中心設備管理的特點及方法研究[J]. 周菲,王榮林. 天津航海. 2018(04)
博士論文
[1]大慣性負載雙向電液比例張力控制系統(tǒng)研究[D]. 鐘天宇.浙江大學 2007
碩士論文
[1]海洋拖曳絞車液壓調(diào)速及張力波動抑制研究[D]. 張超.浙江大學 2011
本文編號：3507928
【文章來源】：海洋信息. 2020,35(03)
【文章頁數(shù)】：7 頁
【部分圖文】：
圖２試件應力應變曲線??Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??
網(wǎng)格密度和網(wǎng)格單元形狀等多方面因素，??在保證準確度和計算效率的前提下使單元數(shù)量最??少。支架的單元類型為六面體Ｃ３Ｄ８Ｒ，共２?２１６個??單元。箱體的單元類型為六面體Ｃ３Ｄ８Ｒ，共??２８?４２０個單元。??４．１支架不工作??支架結構在不作業(yè)狀態(tài)下，橫桿與箱體支座??連接處固定不動，吊環(huán)處受到液壓缸拉力的作??用，橫桿中心受到自身重力作用，支撐桿分別施??加給橫桿和豎桿大小相等、方向相反的約束力，??豎桿中心受到自身重力作用，豎桿底端受到拖魚??施加的拉力。位移云圖如圖３所示，最大位移發(fā)??生在豎桿最底端，為０．１６９?ｍｍ。Ｍｉｓｅｓ應力云圖??如圖４所示，整體桿的最大Ｍｉｓｅｓ應力發(fā)生在液??壓缸連接處，最大值為１２７．４?ＭＰａ。??Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??（Ａｖｇ：?７５％）??Ｂ＋１．２７４ｅ＋０２??＋?１．１６８ｅ＋０２??＋?１．０６３ｅ＋０２??－４?＋９．５７１ｅ＋０１??—－＋８．５１４ｅ＋０１??＋７．４５７ｅ＋０１??Ｍ－?＋６．４０１ｅ＋０１??Ｈ－?＋５．３４４ｅ＋０１??Ｍ－?＋４．２８７ｅ＋０１??＋３．２３０ｅ＋０１??Ｕ－?＋２．１７３ｅ＋０１??＋１．１１７ｅ＋０１??＋５．９７３ｅ－０１??Ｕ．??Ｓｔｅｐ：?Ｓｔｅｐ－ｌ??Ｉｎｃｒｅｍｅｎｔ?１??Ｐｒｉｍａｒｙ?Ｖａｎ?Ｓ，??ＯＤＢ：?ｚｈｅｎｇｂ－ｂｕｇｏｎｇｚｕｏ．ｏｄｂ?Ａｂａｃ?ｓ／Ｓｔａｎｄａｒｄ?６．１４－１?Ｗｅｄ?Ｎｏｖ?０６?１０：３２：５９?ＧＭＴ＋０８：００?２０１９??１５：?Ｓｔｅｐ?Ｔｉｍｅ?－?１．０００???Ｓ，?Ｍｉｓｅｓ??Ｄｅｆｏｒｍｅｄ?Ｖａｒ：?Ｕ
８２８ｅ－０５??＋８．４２４ｅ－０５??＋７．０２０ｅ－０５??＋５．６１６ｅ－０５??＋４．２１２ｅ－０５??＋２．８０８ｅ－０５??＋?１．４０４ｅ－０５??＋０．０００ｅ＋００??Ｓｔ？ｐ：?Ｓｔ＊ｐ－１??Ｉｎｏｖｎｗｎｔ?１９：?Ｓｔｓｏ?Ｔｔｍ＊?？?１．０００??Ｐｎｍ？Ｙ?ｖａｒ．?Ｕ，?Ｍ？ａｎ？ｕｄ？??０？（ｏｒｍ＊ｄ?Ｖ？ｒ?Ｕ?０＊ｆｏｎｎ？（ｉｏｎ?Ｓｃ？ｉ？?Ｆｊ??Ｗ？ｄ?Ｎｏｖ?０６?１０：３３：９９?ＧＭＴ？〇ｅ：ＯＱ?２０１９??圖４支架Ｍｉｓｅｓ應力云圖（工況１）??箱體在支架不作業(yè)的狀態(tài)下，底面阇定不動，??上端的銷子連接液壓缸，液壓缸施加銷子斜句上的??拉力，下端的銷子連接橫桿，橫桿施加銷子傾斜方??句的拉力，Ｍｉｓｅｓ應力云圖如圖５所示，Ｍ大Ｍｉｓｅｓ??應力發(fā)生在液壓缸連接處，域大值為１３８．３?ＭＰａ??圖５箱體Ｍｉｓｅｓ應力云圖（工況１１??４．２支架在作業(yè)狀態(tài)船保持靜止??在該工況下，橫桿與箱體支座連接處固定不??動，吊環(huán)處受到液壓缸拉力的作用，橫桿中心受??到自身的重力作用，支撐桿分別施加給橫桿和豎??桿大小相等、方冏相反的約束力，豎桿屮心受到??自身的重力作用，豎桿底端受到拖魚施加的拉??力。位移云圖如圖６所示，最大位移發(fā)生在豎桿??的最底端，為０．０６７?ｍｍｎ?Ｍｉｓｅｓ應力云圖如圖７??所示，整體桿的最大Ｍｉｓｅｓ應力發(fā)生在液壓缸連??接處，最大值為１１２．７?ＭＰａ。??筘體支座在船靜止時的工作狀態(tài)下，底面固??定不動，上端的銷子連接液壓缸，液壓缸施加銷??子斜向上的拉力，下端的銷子連接橫桿，橫桿施??加銷子傾斜方叫的拉力箱
【參考文獻】：
期刊論文
[1]鋼桁架結構穩(wěn)定性與兩層面強度優(yōu)化設計研究[J]. 楊綠峰,宋沙沙,劉嘉達仁. 工程力學. 2020(01)
[2]天津海事測繪中心設備管理的特點及方法研究[J]. 周菲,王榮林. 天津航海. 2018(04)
博士論文
[1]大慣性負載雙向電液比例張力控制系統(tǒng)研究[D]. 鐘天宇.浙江大學 2007
碩士論文
[1]海洋拖曳絞車液壓調(diào)速及張力波動抑制研究[D]. 張超.浙江大學 2011
本文編號：3507928
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