由于陸用電力系統(tǒng)及傳統(tǒng)船用電力系統(tǒng)的研究對(duì)象、運(yùn)行要求和調(diào)控手段與綜合電力系統(tǒng)不同,故二者的燃油經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化調(diào)度策略無法直接應(yīng)用于綜合電力系統(tǒng)。針對(duì)中壓直流輸電綜合電力系統(tǒng)燃油經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行要求和能量調(diào)控手段的特點(diǎn),本文提出基于改進(jìn)下垂控制的綜合電力系統(tǒng)燃油經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化調(diào)度方法。根據(jù)綜合電力系統(tǒng)運(yùn)行在最優(yōu)點(diǎn),發(fā)電機(jī)按剩余功率比例輸出,發(fā)電機(jī)勵(lì)磁控制環(huán)切換時(shí)擾動(dòng)盡可能小的運(yùn)行需求,通過系統(tǒng)燃油經(jīng)濟(jì)性模型計(jì)算系統(tǒng)最優(yōu)點(diǎn),給出希望的直流母線電壓值,整定發(fā)電機(jī)勵(lì)磁的改進(jìn)下垂控制環(huán)的控制參數(shù),實(shí)現(xiàn)綜合電力系統(tǒng)燃油經(jīng)濟(jì)性的優(yōu)化調(diào)度,并通過仿真試驗(yàn)驗(yàn)證了所提出方法的有效性。 

【文章來源】：艦船科學(xué)技術(shù). 2020,42(19)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

綜合電力系統(tǒng)模型Fig.1Themodelofintegratedpowersystem

舷孿拊際?芯儷鏊?械幕?樽楹希?再考慮系統(tǒng)儲(chǔ)備功率約束，由此可得到全局最優(yōu)解。1.3整流發(fā)電機(jī)勵(lì)磁的改進(jìn)下垂控制環(huán)的控制參數(shù)的整定···假設(shè)燃油經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化調(diào)度模型給出系統(tǒng)最優(yōu)運(yùn)行點(diǎn)P1s，P2s，，Pn1s，系統(tǒng)直流母線電壓希望的運(yùn)行值Us。綜合電力系統(tǒng)能量?jī)?yōu)化調(diào)度要求系統(tǒng)運(yùn)行在最優(yōu)點(diǎn)，發(fā)電機(jī)按剩余功率比例輸出功率增量，發(fā)電機(jī)勵(lì)磁控制環(huán)切換時(shí)擾動(dòng)盡可能小，一方面可避免發(fā)電機(jī)過載運(yùn)行，另一方面考慮到切換不可避免，切換時(shí)要求對(duì)控制系統(tǒng)擾動(dòng)盡可能小以利于系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)圖2整流發(fā)電機(jī)勵(lì)磁雙環(huán)控制Fig.2Rectifiergeneratorexcitationdoubleloopcontrol第42卷徐晨，等：基于改進(jìn)下垂控制的綜合電力系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)度·125·

meters機(jī)組編號(hào)額定功率/MW額定電流/A輸出功率/MW整定系數(shù)ki0截距系數(shù)U0/V3813336.740.18006513.5212025011.380.1067613.5225011.380.1067表530s時(shí)改進(jìn)下垂控制環(huán)控制參數(shù)Tab.5Improveddroopcontrolloopcontrolparametersat30s機(jī)組編號(hào)最優(yōu)輸出功率/MW整定系數(shù)ki（10-5）等效下垂系數(shù)kiU等效截距系數(shù)Us+kiPis/V36.700.0680.00416004513.451.7780.10676239613.350.5930.03566079圖3系統(tǒng)仿真模型Fig.3Thesimulationmodelofthesystem第42卷徐晨，等：基于改進(jìn)下垂控制的綜合電力系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)度·127·

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3491557