發(fā)布時間：2021-02-16 17:27

　　本文針對某罩殼結(jié)構(gòu)局部模型的試驗過程中出現(xiàn)的反向凹曲問題,以有限元仿真方法研究曲殼的彎曲特性及影響因素,重點探討曲殼曲率、厚度以及曲殼的彎曲剛度等因素對曲殼屈曲、后屈曲過程中的位移、應(yīng)力以及曲殼屈曲后回復(fù)特性的影響。研究表明:曲率半徑及殼板厚度與曲殼的彎曲剛度正相關(guān),提高曲率半徑可有效增加曲殼的承載能力;曲殼彎曲剛度對曲殼抗彎特性的影響為線性,屈曲載荷隨彎曲剛度增加而線性增大。 

【文章來源】：艦船科學(xué)技術(shù). 2020,42(13)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

試驗曲殼有限元模型Fig.3Finiteelementmodeloftestshell

褂貌牧喜問???T700/350材料E11=E22=57.11GPa，泊松比ν為0.045；E800/350材料E11=E22=19.43GPa，泊松比ν為0.137，SW220/350材料E11=E22=21.57GPa，泊松比ν為0.1。采用Abaqus建立有限元模型，有限元仿真采用ShellS4R單元，經(jīng)與Solid單元模型比較分析，其差值不超過1%，因此仿真計算采用Shell單元，仿真時材料參數(shù)同1.1節(jié)，網(wǎng)格劃分如圖4所示。圖3試驗曲殼有限元模型Fig.3Finiteelementmodeloftestshell圖1試驗曲殼模型Fig.1Modeloftestshell圖2工裝Fig.2Technologicalequipment第42卷董云龍，等：大曲率復(fù)合材料殼板彎曲試驗及仿真·41·

22=57.11GPa，泊松比ν為0.045；E800/350材料E11=E22=19.43GPa，泊松比ν為0.137，SW220/350材料E11=E22=21.57GPa，泊松比ν為0.1。采用Abaqus建立有限元模型，有限元仿真采用ShellS4R單元，經(jīng)與Solid單元模型比較分析，其差值不超過1%，因此仿真計算采用Shell單元，仿真時材料參數(shù)同1.1節(jié)，網(wǎng)格劃分如圖4所示。圖3試驗曲殼有限元模型Fig.3Finiteelementmodeloftestshell圖1試驗曲殼模型Fig.1Modeloftestshell圖2工裝Fig.2Technologicalequipment第42卷董云龍，等：大曲率復(fù)合材料殼板彎曲試驗及仿真·41·

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]復(fù)合材料曲板缺陷及安裝誤差對屈曲性能的影響[J]. 朱琳,余音,汪海.  航空學(xué)報. 2016(07)
[2]基于弧長法的加筋板后屈曲特性分析及試驗[J]. 楊帆,岳珠峰,李磊.  應(yīng)用力學(xué)學(xué)報. 2015(01)
[3]復(fù)合材料層合板力學(xué)性能試驗研究[J]. 石小紅,李成友,王婷婷,姜年朝,周光明.  工程與試驗. 2014(01)

博士論文
[1]Donnell圓柱殼屈曲問題中的辛方法[D]. 孫家斌.大連理工大學(xué) 2013
[2]基于多學(xué)科設(shè)計優(yōu)化方法的船舶水動力性能綜合優(yōu)化研究[D]. 馮佰威.武漢理工大學(xué) 2011



本文編號：3036689