海洋波導環(huán)境對航行器噪聲測量影響的研究
發(fā)布時間:2021-02-04 12:02
關于水下航行器噪聲的測量,目前對測量設備和方法進行了廣泛而又卓有成效的研究,但是研究海洋環(huán)境對水下航行器噪聲測量的影響較少。文章對水下航行器進行仿真,根據(jù)虛源法和射線聲學理論來模擬海洋波導環(huán)境,設計恒束寬垂直陣來測量不同海水深度、不同聲源位置以及不同聲速梯度下海洋環(huán)境對測量結果的影響。通過研究得到了上述不同情形下水下航行器噪聲測量的誤差值。仿真研究表明:淺海海域航行器寬帶(20 Hz~1 kHz)噪聲測量誤差最大可達1.8 dB,海水越深對噪聲測量的影響越小;聲源位置靠近水體邊界時,航行器寬帶噪聲測量誤差可達1.5 dB,在海水水體中間位置測量時誤差較小;在不同聲速梯度時,航行器寬帶信號測量誤差在1.5 dB以內。
【文章來源】:合肥工業(yè)大學學報(自然科學版). 2020,43(08)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
直角坐標系下航行器噪聲源分布示意圖
根據(jù)對航行器輻射噪聲特性的分析,其輻射噪聲主要包含機械振動噪聲、水動力噪聲以及螺旋槳噪聲3種。從航行器輻射噪聲頻譜角度來看,主要是由線譜疊加連續(xù)譜組成,在高頻段其譜級按照約6 dB/Oct逐漸下降,水下航行器輻射寬帶噪聲信號仿真如圖2所示。2 構造海洋波導環(huán)境
其中,B(θ)為線陣的波束圖。目標測量頻帶設為20 Hz~1 kHz,設計的恒束寬嵌套陣的一個子陣如圖3所示。對低頻子陣和高頻子陣的信號輸出采用不同的加權處理,可得陣列信號輸出為:
【參考文獻】:
期刊論文
[1]國外潛艇聲隱身技術的現(xiàn)狀及發(fā)展方向[J]. 王勇,魯克明,余廣平,張昭. 艦船電子工程. 2010(01)
[2]水下目標輻射噪聲測量方法[J]. 方爾正,王燕. 南京航空航天大學學報. 2009(02)
[3]典型聲源聲聚焦引起輻射噪聲測量誤差的分析[J]. 胡鵬濤,時勝國,莫世奇,楊德森. 系統(tǒng)仿真學報. 2009(05)
[4]用垂直陣和單水聽器測量水下目標輻射噪聲的誤差分析及其修正方法[J]. 吳國清,王美剛,陳守虎,馬力. 聲學學報(中文版). 2007(05)
[5]潛艇聲隱身技術進展[J]. 何琳. 艦船科學技術. 2006(S2)
博士論文
[1]船舶輻射噪聲源簡化模型[D]. 孟春霞.哈爾濱工程大學 2009
碩士論文
[1]基于矢量水聽器陣列的水下目標輻射噪聲測量[D]. 吳琪.哈爾濱工程大學 2014
[2]水下運動目標寬帶輻射噪聲測量分析技術[D]. 高原.哈爾濱工程大學 2011
[3]海洋環(huán)境噪聲建模研究[D]. 吳靜.哈爾濱工程大學 2007
本文編號:3018274
【文章來源】:合肥工業(yè)大學學報(自然科學版). 2020,43(08)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
直角坐標系下航行器噪聲源分布示意圖
根據(jù)對航行器輻射噪聲特性的分析,其輻射噪聲主要包含機械振動噪聲、水動力噪聲以及螺旋槳噪聲3種。從航行器輻射噪聲頻譜角度來看,主要是由線譜疊加連續(xù)譜組成,在高頻段其譜級按照約6 dB/Oct逐漸下降,水下航行器輻射寬帶噪聲信號仿真如圖2所示。2 構造海洋波導環(huán)境
其中,B(θ)為線陣的波束圖。目標測量頻帶設為20 Hz~1 kHz,設計的恒束寬嵌套陣的一個子陣如圖3所示。對低頻子陣和高頻子陣的信號輸出采用不同的加權處理,可得陣列信號輸出為:
【參考文獻】:
期刊論文
[1]國外潛艇聲隱身技術的現(xiàn)狀及發(fā)展方向[J]. 王勇,魯克明,余廣平,張昭. 艦船電子工程. 2010(01)
[2]水下目標輻射噪聲測量方法[J]. 方爾正,王燕. 南京航空航天大學學報. 2009(02)
[3]典型聲源聲聚焦引起輻射噪聲測量誤差的分析[J]. 胡鵬濤,時勝國,莫世奇,楊德森. 系統(tǒng)仿真學報. 2009(05)
[4]用垂直陣和單水聽器測量水下目標輻射噪聲的誤差分析及其修正方法[J]. 吳國清,王美剛,陳守虎,馬力. 聲學學報(中文版). 2007(05)
[5]潛艇聲隱身技術進展[J]. 何琳. 艦船科學技術. 2006(S2)
博士論文
[1]船舶輻射噪聲源簡化模型[D]. 孟春霞.哈爾濱工程大學 2009
碩士論文
[1]基于矢量水聽器陣列的水下目標輻射噪聲測量[D]. 吳琪.哈爾濱工程大學 2014
[2]水下運動目標寬帶輻射噪聲測量分析技術[D]. 高原.哈爾濱工程大學 2011
[3]海洋環(huán)境噪聲建模研究[D]. 吳靜.哈爾濱工程大學 2007
本文編號:3018274
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