以面齒輪四分支傳動系統(tǒng)的均載特性為研究對象,通過建立扭轉(zhuǎn)角變形協(xié)調(diào)條件,結(jié)合力矩平衡條件建立均載力學(xué)分析模型。模型中引入面齒輪和人字齒輪的承載接觸仿真分析技術(shù)來計(jì)算時(shí)變嚙合剛度。分析制造誤差、安裝誤差和雙浮動因素對系統(tǒng)均載特性的影響。研究結(jié)果表明:輪齒各嚙合位置表現(xiàn)出不同的均載特性,當(dāng)I級的小齒輪徑向浮動和Ⅱ級的小齒輪間隙浮動同時(shí)符合浮動條件時(shí),可得到較好的均載性能,為進(jìn)一步進(jìn)行面齒輪四分支傳動系統(tǒng)的均載結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。 

【文章來源】：太陽能學(xué)報(bào). 2020,41(07)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

浮動邊界模型建立

面齒輪四分支傳動系統(tǒng)是由I級面齒輪與Ⅱ級人字齒輪相結(jié)合的一種分流傳動輪系新結(jié)構(gòu)，該系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)2次分扭布局，結(jié)構(gòu)總體設(shè)計(jì)如圖1所示。I級小齒輪同時(shí)與I級面齒輪1和面齒輪2相互嚙合，功率通過兩根彈性扭力軸傳遞到第Ⅱ級各齒輪副，Ⅱ級小齒輪4和5分別與4個(gè)Ⅱ級人字齒惰輪兩兩相互嚙合，4個(gè)Ⅱ級人字齒惰輪同時(shí)與輸出端大齒輪10相互嚙合，Ⅱ級各齒輪均采用人字齒輪。該系統(tǒng)的均載結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上，采用I級小齒輪1徑向浮動和Ⅱ級小齒輪4和5花鍵間隙浮動�？傮w結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的系統(tǒng)各齒輪參數(shù)如表1。

浮動輪i(i=4,5）在2個(gè)相互嚙合的惰輪和徑向限位環(huán)的支撐反力的共同作用下自動定心，以第Ⅱ級浮動輪4為例，圖4表示相互嚙合的封閉力學(xué)關(guān)系。此處采用以浮動輪中心為基準(zhǔn)的局部坐標(biāo)系XOY,jwtij(ij=46,47,610,710）為齒輪i和齒輪j之間的圓周側(cè)隙。當(dāng)浮動輪4與惰輪7嚙合時(shí)，受到齒輪嚙合力的作用，浮動輪4有向上浮動到O4′位置的趨勢，以消除浮動輪4與惰輪6之間的圓周側(cè)隙jwt46以及惰輪6與大齒輪10之間的圓周側(cè)隙jwt610，同理，當(dāng)浮動輪4與惰輪6嚙合時(shí)，向下浮動同理，因此，浮動輪4的中心在O4-O4′之間上下浮動，即在H1范圍內(nèi)浮動，如果浮動平衡點(diǎn)超出該區(qū)域內(nèi)，則將浮動輪的平衡位置點(diǎn)強(qiáng)行定位在徑向限位環(huán)的邊界上，此時(shí)，徑向限位環(huán)提供彎曲支撐作用力。由于徑向限位環(huán)只允許浮動輪i(i=4,5）在徑向（y向）產(chǎn)生位移，x向完全限制，則認(rèn)為浮動空間是一個(gè)狹長的鼓形區(qū)域，建立限位環(huán)支撐作用下的浮動邊界模型如圖5所示。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3519134