大流量快速節(jié)流比例閥的研制
發(fā)布時間:2020-08-19 20:25
【摘要】: 在壓鑄行業(yè)中,針對較快的壓鑄速度容易產生壓鑄飛邊的問題,研制了一種能對壓射缸進行快速制動、能有效消除壓鑄飛邊的大流量快速節(jié)流比例閥。該閥采用三級驅動,主級采用插裝閥型式,先導級集成了高速開關閥與比例閥的特點:當主閥芯未達到目標節(jié)流位置時,其由高速開關先導級進行快速驅動;當主閥芯達到目標節(jié)流位置時,通過主閥芯與比例閥桿間的液壓隨動關系實現主閥無超調的穩(wěn)定節(jié)流,比例閥桿的位置通過三通比例減壓閥進行比例調節(jié)。結合Fluent、AMESim等仿真手段對閥進行了優(yōu)化設計,試驗結果表明,大流量快速節(jié)流比例閥能夠實現對高速壓射缸的快速減速控制,可有效消除壓鑄飛邊;此外由于該閥可對壓射缸進行快速制動、消除壓鑄型腔中的壓力峰值,因此可以提高壓射缸充型時的快壓射速度,在同等鎖模力的情況下可生產較大的壓鑄件,這對壓鑄工藝的改善與提高和壓鑄設備的利用均具有重要意義。 論文的第一章在簡要介紹典型壓鑄工藝的基礎上,分析了壓鑄飛邊產生的原因及其危害,總結了消除壓鑄飛邊的方法及其特點;通過介紹現有壓鑄機電液控制系統(tǒng)及其在消除壓鑄飛邊方面的特點,進一步明確了本課題研究的意義與價值;最后提出了本課題的研究目標與主要的研究內容,為以后的研究工作指明了研究思路。 論文的第二章對大流量快速節(jié)流比例閥進行了方案設計,并對其結構、原理進行了詳細的闡述;另外對大流量快速節(jié)流比例閥的主要結構參數進行了設計計算,對影響閥性能的流道進行了校核,并提出了大流量快速節(jié)流比例閥設計的關鍵問題與技術難點,為下一步的優(yōu)化設計指明了方向。 論文的第三章著重闡述了先導閥的結構、工作原理、設計的關鍵問題,并根據先導級閥動態(tài)特性的要求進行了優(yōu)化設計;通過AMESim仿真研究,發(fā)現主閥芯在運動至目標節(jié)流位置時存在超調,針對此種現象提出采用變增益單向阻尼閥的方案,在保證主閥芯滿足快速運動要求的前提下,實現對主閥芯無超調的位置控制。 論文的第四章主要包括試驗臺的設計和大流量快速節(jié)流比例閥的試驗研究。在試驗臺設計方案上,主要采用蓄能器提供瞬間大流量、利用無載液壓缸進行大流量測量的方法,解決了常規(guī)方法較難滿足大流量試驗的難題;對大流量快速節(jié)流比例閥進行了局部和整機的性能試驗,試驗表明:在壓射缸的快速減速段存在速度凸峰,主要原因是主閥芯在到達目標節(jié)流位置時存在位置過沖。為了解決主閥芯的位置過沖問題,提出采用變增益單向阻尼閥的措施。 論文的第五章對本課題作了全面的總結,指出了本課題研究工作中存在的問題,并提出了以后研究工作的重點。
【學位授予單位】:浙江大學
【學位級別】:碩士
【學位授予年份】:2010
【分類號】:TH137.52;TG249.2
【圖文】:
前五種是補償液動力的傳統(tǒng)方法,上述方法都存在共同的問題,那就是它們或增加了閥的加工難度或增大了閥的體積。文獻[8〕對采用階梯閥芯進行液動力補償的新的方案作了詳細的介紹,如圖3一3所示,通過采用階梯式閥芯、合理設計臺階距端面的寬度與高度,以減少產生液動力的軸向液壓作用面積,從而有效降低閥芯上的液動力.結果表明:此種方法加工簡單,當直動式伺服閥采用階梯式閥芯方法進行液動力補償時,液動力最大可減少約20%,此外應注意在設計直動式伺服閥的閥芯和閥套時,需對閥芯、閥套和臺階的尺寸進行優(yōu)化設計以避免流量飽和。②瞬態(tài)液動力瞬態(tài)液動力是滑閥在移動過程中(即閥口開度大小發(fā)生變化),閥腔中液流因加速或減速而作用在閥芯上的力
v一創(chuàng)鉀v-.一C川二d腳日.川一~.伽.“助O一。,2七改舊l山〔NTO,口口.,卜二m戶一)圖3一gFluent仿真模型圖3一10速度場與壓力場仿真表明,對此種結構的閥,影響其液動力的主要因素有:第二級閥閥芯4的大徑D與小徑d’、A油孔與軸線傾斜的角度a和A油孔與閥芯作用端面的距離L(如圖3一8).其中,大徑D越大、小徑d’越小,液動力越小,但由于結構的限制,大徑D與小徑d’變化幅度不大;圖3一11為閥口開度占/2為lmm時A油孔傾角a對液動力的影響,表明:隨著A油孔傾角a的增大,液動力隨之增大,當A油孔傾角a為350時,液動力開始出現負值,表明此時的液動力有利于閥口的打開.圖3一12為A油孔與閥芯作用端面的距離L對液動力的影響
因為在主閥芯運動至目標調速區(qū)之前的液動力是有利于主閥芯快速關閉運動的.調速區(qū)主閥口小開度的典型流場如圖3一18、3一19所示,圖3一20為主閥芯處于調速區(qū)小開度時液動力的變化曲線,進出口邊界分別為30人護a、O初滬a的壓力邊界,而此時作用在主閥芯下端的靜壓力為:尸=二p(D,一d,)/4=二x3ox(65,一63,)/4=6030刀
【學位授予單位】:浙江大學
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【圖文】:
前五種是補償液動力的傳統(tǒng)方法,上述方法都存在共同的問題,那就是它們或增加了閥的加工難度或增大了閥的體積。文獻[8〕對采用階梯閥芯進行液動力補償的新的方案作了詳細的介紹,如圖3一3所示,通過采用階梯式閥芯、合理設計臺階距端面的寬度與高度,以減少產生液動力的軸向液壓作用面積,從而有效降低閥芯上的液動力.結果表明:此種方法加工簡單,當直動式伺服閥采用階梯式閥芯方法進行液動力補償時,液動力最大可減少約20%,此外應注意在設計直動式伺服閥的閥芯和閥套時,需對閥芯、閥套和臺階的尺寸進行優(yōu)化設計以避免流量飽和。②瞬態(tài)液動力瞬態(tài)液動力是滑閥在移動過程中(即閥口開度大小發(fā)生變化),閥腔中液流因加速或減速而作用在閥芯上的力
v一創(chuàng)鉀v-.一C川二d腳日.川一~.伽.“助O一。,2七改舊l山〔NTO,口口.,卜二m戶一)圖3一gFluent仿真模型圖3一10速度場與壓力場仿真表明,對此種結構的閥,影響其液動力的主要因素有:第二級閥閥芯4的大徑D與小徑d’、A油孔與軸線傾斜的角度a和A油孔與閥芯作用端面的距離L(如圖3一8).其中,大徑D越大、小徑d’越小,液動力越小,但由于結構的限制,大徑D與小徑d’變化幅度不大;圖3一11為閥口開度占/2為lmm時A油孔傾角a對液動力的影響,表明:隨著A油孔傾角a的增大,液動力隨之增大,當A油孔傾角a為350時,液動力開始出現負值,表明此時的液動力有利于閥口的打開.圖3一12為A油孔與閥芯作用端面的距離L對液動力的影響
因為在主閥芯運動至目標調速區(qū)之前的液動力是有利于主閥芯快速關閉運動的.調速區(qū)主閥口小開度的典型流場如圖3一18、3一19所示,圖3一20為主閥芯處于調速區(qū)小開度時液動力的變化曲線,進出口邊界分別為30人護a、O初滬a的壓力邊界,而此時作用在主閥芯下端的靜壓力為:尸=二p(D,一d,)/4=二x3ox(65,一63,)/4=6030刀
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8 P·GR
本文編號:2797548
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