為了研究復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土早齡期的力學(xué)性能,以不同硅粉、鋼纖維摻量及時(shí)間齡期為變化參數(shù),共設(shè)計(jì)并完成210個(gè)混凝土試塊早齡期軸心抗壓強(qiáng)度及彈性模量試驗(yàn)研究。通過(guò)試驗(yàn)觀察了試件的破壞形態(tài),獲取了不同時(shí)間齡期混凝土的強(qiáng)度及彈性模量模等關(guān)鍵特征參數(shù),揭示了復(fù)摻硅粉、鋼纖維對(duì)混凝土早齡期強(qiáng)度和彈性模量影響的變化規(guī)律,并推導(dǎo)出不同時(shí)間齡期復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土強(qiáng)度和彈性模量的計(jì)算式。研究結(jié)果表明:復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土軸心抗壓破壞的程度較普通混凝土輕;復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土早期軸心抗壓強(qiáng)度及彈性模量隨齡期的增長(zhǎng)而增長(zhǎng);復(fù)摻硅粉、鋼纖維摻量對(duì)混凝土早齡期的強(qiáng)度和彈性模量有一定增強(qiáng)效果,其中當(dāng)硅粉摻量為5 kg/m³,鋼纖維摻量為40 kg/m³時(shí),其3 d齡期的強(qiáng)度和彈性模量提高最為顯著,軸心抗壓強(qiáng)度增強(qiáng)22%左右,彈性模量最大提高了66%;根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,給出了復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量與時(shí)間齡期的計(jì)算式。

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【部分圖文】：

圖1 加載裝置

根據(jù)GB/T50081—2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，測(cè)試了復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度、彈性模量，軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)采用位移控制的加載制度，加載速率為0.01mm/s。彈性模量試驗(yàn)采用荷載-位移混合控制的加載制度，荷載速率為10kN/s，位移速....

圖2 部分混凝土試塊的破壞形態(tài)

(2）外摻鋼纖維混凝土試快破壞時(shí)混凝土表層輕微脫落，表面出現(xiàn)豎向的貫通裂縫而破壞。在加載初期，試件表面無(wú)明顯變化，接近破壞荷載時(shí)，試件中部產(chǎn)生細(xì)微裂縫并向角部延伸，最后出現(xiàn)數(shù)條貫穿而破壞，豎向裂縫寬度較普通混凝土小。(3）復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土試件破壞時(shí)混凝土表面伴隨輕微掉渣或表....

圖3 不同復(fù)摻硅粉鋼纖維混凝土fc-T變化曲線

圖3給出了不同復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土早期軸心抗壓強(qiáng)度隨時(shí)間齡期變化的對(duì)比曲線。由圖3可見(jiàn)，隨著時(shí)間齡期的增大，復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度均呈現(xiàn)非線性增長(zhǎng)趨勢(shì)，10d齡期前強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，10d齡期后強(qiáng)度的增蘇減慢并趨于收斂；普通混凝土軸心抗壓強(qiáng)度隨時(shí)間齡期的變化曲線將....

圖4 復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土軸心抗壓強(qiáng)度對(duì)比圖

圖4為不同齡期復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的對(duì)比圖。由圖4可見(jiàn)，3d齡期，與普通混凝土對(duì)比，復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度分別提高9.15%、12.82%、21.94%、1.87%;7d齡期，復(fù)摻硅粉、鋼纖維混凝土軸心抗壓強(qiáng)度分別提高0.063%、-12.24%、....

本文編號(hào)：4016608