發(fā)布時(shí)間：2024-01-25 10:24

　　通過(guò)設(shè)計(jì)并完成120個(gè)拉拔試驗(yàn),研究了不同影響因素(GFRP筋表面處理情況、GFRP筋直徑、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、箍筋約束情況)對(duì)GFRP筋粘結(jié)性能的影響并與鋼筋粘結(jié)性能進(jìn)行對(duì)比;重點(diǎn)分析了箍筋約束作用對(duì)GFRP筋粘結(jié)破壞和粘結(jié)強(qiáng)度的影響規(guī)律;利用Bertero-Popov-Eligehausen(BPE)模型和Cosenza-Manfredi-Realfonzo(CMR)模型對(duì)GFRP筋在箍筋約束混凝土中粘結(jié)應(yīng)力-滑移(τ-s)關(guān)系上升段進(jìn)行分析。研究結(jié)果表明:當(dāng)粘結(jié)破壞主要發(fā)生在GFRP筋表面時(shí),提高混凝土強(qiáng)度不會(huì)增加GFRP筋的粘結(jié)強(qiáng)度;在拉拔試件中配置箍筋可以使試件發(fā)生更加趨于延性的GFRP筋拔出破壞,從而提高GFRP筋粘結(jié)強(qiáng)度和對(duì)應(yīng)的滑移量,提高幅度隨著GFRP筋直徑和GFRP筋與混凝土之間的機(jī)械咬合力的增大而變大;BPE和CMR模型可以準(zhǔn)確描述GFRP筋在箍筋約束混凝土中τ-s關(guān)系上升段過(guò)程,利用試驗(yàn)數(shù)據(jù),并基于表面處理方式處理后得到的BPE和CMR模型中具體的參數(shù)可以作為設(shè)計(jì)參考值。

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圖2典型的τ-s曲線

圖1GFRP筋和鋼筋的表面形態(tài)(R1～R4)

圖3混凝土強(qiáng)度對(duì)R1筋和R3筋平均粘結(jié)強(qiáng)度的影響

圖3混凝土強(qiáng)度對(duì)R1筋和R3筋平均粘結(jié)強(qiáng)度的影響

本文編號(hào)：3884648