傾斜場地非均勻土-樁-結(jié)構(gòu)地震相互作用振動臺試驗與數(shù)值分析
發(fā)布時間:2021-10-19 02:59
為了研究地震作用下傾斜場地樁-土-結(jié)構(gòu)的相互作用規(guī)律,以西南山區(qū)某固體廢物處置場為例,采用分離相似設(shè)計方法和基于連續(xù)介質(zhì)力學的離散元法,進行了群樁結(jié)構(gòu)模型振動臺試驗與數(shù)值分析。通過輸入不同幅值的地震波,探討了整個體系動力響應(yīng)、處置場單元位移、樁身動應(yīng)力變化規(guī)律及處置場的整體穩(wěn)定性。并得出如下結(jié)果:(1)巖土體是否飽和對模型結(jié)構(gòu)體系的地震動力響應(yīng)和體系內(nèi)力影響較大,飽水后位移和內(nèi)力均要大于飽水前,但體系最大位移在安全范圍內(nèi);(2)體系的加速度放大效應(yīng)主要產(chǎn)生在樁身部分,上部結(jié)構(gòu)整體運動主要以平動為主;(3)樁身軸力沿樁深度呈先增大后減小的趨勢,增至強風化帶底部最大,整個樁身以受壓為主;樁身剪力最大值發(fā)生在嵌固段下端,強風化帶以上剪力幅值及變化均較小,飽水后樁身剪力自上而下逐漸增大;彎矩自樁頂以下呈先增大后減小,然后再反向增大的趨勢,最大彎矩發(fā)生在2/3樁身周圍;(4)處置場整體穩(wěn)定,但1號~2號處置場樁基設(shè)計應(yīng)加強,處置場下部斜坡應(yīng)進行抗滑樁等措施進行加固;(5)本項研究可為傾斜場地非均勻土-樁基-結(jié)構(gòu)體系設(shè)計計算提供參考。
【文章來源】:地震工程與工程振動. 2020,40(05)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:13 頁
【部分圖文】:
試驗原型及模型
項目距龍門山斷裂帶北段中央斷裂(北川-映秀斷裂)約10 km,故選取類似地質(zhì)條件情況下的產(chǎn)生的汶川清平波作為輸入地震波。試驗中對模型加載X、Z向地震波,加載峰值為0.15 g、0.33 g。每個工況加載前對模型加載30 s 的高斯白噪聲掃描。根據(jù)上述布置的加速度傳感器,驗證輸入的地震波是否滿足試驗要求,加速度時程曲線見圖3。4 振動臺試驗結(jié)果分析
以5#處置單元外側(cè)邊樁為例,加速度響應(yīng)規(guī)律如圖4所示。從圖4可以看出,整個體系的加速度放大效應(yīng)主要產(chǎn)生在樁身部分,上部結(jié)構(gòu)整體性較好,加速度一致性較高,其整體運動主要以平動為主;上部結(jié)構(gòu)的加速度響應(yīng)與樁體的加速度響應(yīng)不一致,這導致樁體內(nèi)部產(chǎn)生剪力和彎矩,在進行樁基設(shè)計時,需要滿足最危險情況的允許剪力和允許彎矩的要求,并預(yù)留足夠的安全儲備;注水后樁-承臺-處置場單元的整體加速度峰值高于注水前,這表明強風化帶飽水后,結(jié)構(gòu)本身的慣性力增大,樁周土層受到的側(cè)壓力增高,樁體會受到更大的剪力和彎矩作用,整個體系的危險性變大。因此在進行彎矩和剪力分析時,以注水后的樁身反應(yīng)為主要研究對象,并分析處置場單元設(shè)計時的安全儲備。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]沿海軟土地區(qū)PHC管樁-土-結(jié)構(gòu)模型振動臺試驗[J]. 付毳,黃福云,陳寶春,鄭杰圣. 中國公路學報. 2017(10)
[2]模型試驗的分離相似設(shè)計方法——以錨索格構(gòu)加固邊坡模型試驗為例[J]. 王志佳,張建經(jīng),付曉,閆孔明,汪明元,彭盛恩. 巖土力學. 2016(09)
[3]考慮動本構(gòu)關(guān)系相似的模型土設(shè)計及相似判定體系研究[J]. 王志佳,張建經(jīng),閆孔明,吳金標,鄧小寧. 巖土力學. 2015(05)
[4]含泥化夾層順層和反傾巖質(zhì)邊坡動力響應(yīng)差異性研究[J]. 范剛,張建經(jīng),付曉. 巖土工程學報. 2015(04)
[5]液化場地群樁–土–結(jié)構(gòu)地震相互作用振動臺試驗研究[J]. 孔德森,李純潔,凌賢長,門燕青. 巖土工程學報. 2011(S2)
[6]支盤樁–土–高層建筑結(jié)構(gòu)振動臺試驗的研究[J]. 錢德玲,夏京,盧文勝,徐雁飛,李健全. 巖石力學與工程學報. 2009(10)
[7]一致粘彈性人工邊界及粘彈性邊界單元[J]. 劉晶波,谷音,杜義欣. 巖土工程學報. 2006(09)
[8]樁-土-結(jié)構(gòu)動力相互作用的分析模型與方法[J]. 肖曉春,林皋,遲世春. 世界地震工程. 2002(04)
[9]均勻土-樁基-結(jié)構(gòu)相互作用體系的計算分析[J]. 陳波,呂西林,李培振,陳躍慶. 地震工程與工程振動. 2002(03)
[10]結(jié)構(gòu)-地基動力相互作用體系振動臺模型試驗研究[J]. 呂西林,陳躍慶,陳波,黃煒,趙凌. 地震工程與工程振動. 2000(04)
本文編號:3444020
【文章來源】:地震工程與工程振動. 2020,40(05)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:13 頁
【部分圖文】:
試驗原型及模型
項目距龍門山斷裂帶北段中央斷裂(北川-映秀斷裂)約10 km,故選取類似地質(zhì)條件情況下的產(chǎn)生的汶川清平波作為輸入地震波。試驗中對模型加載X、Z向地震波,加載峰值為0.15 g、0.33 g。每個工況加載前對模型加載30 s 的高斯白噪聲掃描。根據(jù)上述布置的加速度傳感器,驗證輸入的地震波是否滿足試驗要求,加速度時程曲線見圖3。4 振動臺試驗結(jié)果分析
以5#處置單元外側(cè)邊樁為例,加速度響應(yīng)規(guī)律如圖4所示。從圖4可以看出,整個體系的加速度放大效應(yīng)主要產(chǎn)生在樁身部分,上部結(jié)構(gòu)整體性較好,加速度一致性較高,其整體運動主要以平動為主;上部結(jié)構(gòu)的加速度響應(yīng)與樁體的加速度響應(yīng)不一致,這導致樁體內(nèi)部產(chǎn)生剪力和彎矩,在進行樁基設(shè)計時,需要滿足最危險情況的允許剪力和允許彎矩的要求,并預(yù)留足夠的安全儲備;注水后樁-承臺-處置場單元的整體加速度峰值高于注水前,這表明強風化帶飽水后,結(jié)構(gòu)本身的慣性力增大,樁周土層受到的側(cè)壓力增高,樁體會受到更大的剪力和彎矩作用,整個體系的危險性變大。因此在進行彎矩和剪力分析時,以注水后的樁身反應(yīng)為主要研究對象,并分析處置場單元設(shè)計時的安全儲備。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]沿海軟土地區(qū)PHC管樁-土-結(jié)構(gòu)模型振動臺試驗[J]. 付毳,黃福云,陳寶春,鄭杰圣. 中國公路學報. 2017(10)
[2]模型試驗的分離相似設(shè)計方法——以錨索格構(gòu)加固邊坡模型試驗為例[J]. 王志佳,張建經(jīng),付曉,閆孔明,汪明元,彭盛恩. 巖土力學. 2016(09)
[3]考慮動本構(gòu)關(guān)系相似的模型土設(shè)計及相似判定體系研究[J]. 王志佳,張建經(jīng),閆孔明,吳金標,鄧小寧. 巖土力學. 2015(05)
[4]含泥化夾層順層和反傾巖質(zhì)邊坡動力響應(yīng)差異性研究[J]. 范剛,張建經(jīng),付曉. 巖土工程學報. 2015(04)
[5]液化場地群樁–土–結(jié)構(gòu)地震相互作用振動臺試驗研究[J]. 孔德森,李純潔,凌賢長,門燕青. 巖土工程學報. 2011(S2)
[6]支盤樁–土–高層建筑結(jié)構(gòu)振動臺試驗的研究[J]. 錢德玲,夏京,盧文勝,徐雁飛,李健全. 巖石力學與工程學報. 2009(10)
[7]一致粘彈性人工邊界及粘彈性邊界單元[J]. 劉晶波,谷音,杜義欣. 巖土工程學報. 2006(09)
[8]樁-土-結(jié)構(gòu)動力相互作用的分析模型與方法[J]. 肖曉春,林皋,遲世春. 世界地震工程. 2002(04)
[9]均勻土-樁基-結(jié)構(gòu)相互作用體系的計算分析[J]. 陳波,呂西林,李培振,陳躍慶. 地震工程與工程振動. 2002(03)
[10]結(jié)構(gòu)-地基動力相互作用體系振動臺模型試驗研究[J]. 呂西林,陳躍慶,陳波,黃煒,趙凌. 地震工程與工程振動. 2000(04)
本文編號:3444020
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