為分析雙抽可調(diào)供熱機(jī)組全工況下供熱汽源選擇對經(jīng)濟(jì)性的影響,以某330 MW雙抽可調(diào)機(jī)組為研究對象,基于EBSILON仿真模型從供熱熱量成本角度分析機(jī)組不同供熱汽源下的經(jīng)濟(jì)性,進(jìn)而研究了全工況下最優(yōu)供熱汽源的切換條件。研究表明:供熱抽汽直接熱量成本與節(jié)流熱量成本不同導(dǎo)致不同供熱汽源下機(jī)組供熱熱量成本的差異,兩類成本受電負(fù)荷、抽汽量和抽汽壓力影響而變化的程度不同,進(jìn)而導(dǎo)致最優(yōu)供熱汽源的切換點(diǎn)隨之而改變;電負(fù)荷分界點(diǎn)隨抽汽量的增大而降低,當(dāng)抽汽量由0 t/h增至272 t/h時,電負(fù)荷分界點(diǎn)由253 MW降至226 MW;抽汽量分界點(diǎn)隨電負(fù)荷的降低而減小,當(dāng)電負(fù)荷由226 MW降至158 MW時,抽汽量分界點(diǎn)由272 t/h降至249 t/h;在高電負(fù)荷和高抽汽量工況下,采用低壓抽汽的供熱成本更低,在中低電負(fù)荷和中低抽汽量工況下,采用中壓抽汽的供熱成本更低,同時,隨著抽汽壓力要求的升高,中壓抽汽供熱運(yùn)行經(jīng)濟(jì)區(qū)域進(jìn)一步擴(kuò)大。 

【文章來源】：熱能動力工程. 2020年10期 北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

中壓缸及工業(yè)抽汽系統(tǒng)圖

汽輪機(jī)變工況模擬是基于弗留格爾公式[9],高壓缸與低壓缸按回?zé)岢槠趧澐旨壗M。中壓缸兩股調(diào)整抽汽改變了中壓缸的蒸汽通流量與通流面積,為適應(yīng)公式應(yīng)用條件,中壓缸建模根據(jù)抽汽口位置將中壓缸劃分為3個級組,同時為滿足工業(yè)抽汽壓力的要求,在抽汽口處使用維持壓力不變的穩(wěn)壓閥。中壓缸模型級組劃分示意圖如圖2所示。通過在穩(wěn)壓閥組件內(nèi)部設(shè)置閥前壓力最小值pmin,即可實(shí)現(xiàn)維持抽汽口壓力等于壓力低限pmin的要求。對于抽汽供熱機(jī)組,供熱工況下機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)間受汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量、鍋爐最小蒸發(fā)量和低壓缸最小凝汽量的限制。根據(jù)機(jī)組設(shè)計數(shù)據(jù)汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量為VWO工況的進(jìn)汽量1 100 t/h,鍋爐最小蒸發(fā)量為330 t/h,低壓缸最小凝汽流量為266.872 t/h。

式中:Qn—純凝工況下電功率為Pn機(jī)組總熱耗量,GJ/h;Qm—供熱調(diào)節(jié)閥全開時電功率為Pn,抽汽量為150 t/h的機(jī)組總熱耗量,GJ/h。在等抽汽量線O1A1上有工況點(diǎn)B,工況點(diǎn)B為供熱調(diào)節(jié)閥全開時抽汽壓力恰好滿足熱用戶要求。當(dāng)電功率低于PB時抽汽壓力不足,供熱調(diào)節(jié)閥全開時無法滿足熱用戶壓力要求。因此,當(dāng)電功率低于PB時需關(guān)小供熱調(diào)節(jié)閥以提高抽汽口壓力,供熱調(diào)節(jié)閥關(guān)小使得抽汽口后流經(jīng)供熱調(diào)節(jié)閥的蒸汽受節(jié)流作用,導(dǎo)致抽汽口后蒸汽做功能力降低,抽汽口后低壓段做功減小。因此當(dāng)抽汽壓力不足時,汽輪機(jī)總進(jìn)汽量—電功率關(guān)系曲線向左偏斜,則工況點(diǎn)d因供熱調(diào)節(jié)閥節(jié)流作用左移至點(diǎn)e,節(jié)流影響做功量為Pd-Pe。若維持電功率Pn不變,主蒸汽流量需由m點(diǎn)再提高至l點(diǎn),機(jī)組總熱耗量Qm增至Ql,則以純凝工況為基準(zhǔn)的節(jié)流熱量成本Qth為:


本文編號：2919623