發(fā)布時(shí)間：2020-12-13 04:20

　　為研究二次補(bǔ)漿量對(duì)半灌漿鋼制套筒灌漿連接性能的影響,以鋼筋直徑和二次補(bǔ)漿量為試驗(yàn)參數(shù),設(shè)計(jì)制作了18個(gè)試件。通過(guò)單向拉伸試驗(yàn)主要研究了試件的破壞形式、極限承載力、應(yīng)變分布、灌漿料損傷深度等。結(jié)果表明:試件破壞形式受鋼筋直徑和二次補(bǔ)漿量的影響較小,套筒兩端鋼筋發(fā)生頸縮破壞,接頭強(qiáng)度滿(mǎn)足要求,端部灌漿料呈錐形破壞。直徑12mm和20mm鋼筋連接試件極限強(qiáng)度分別大于和接近鋼筋實(shí)測(cè)極限強(qiáng)度,其中直徑12mm的鋼筋連接試件與鋼筋實(shí)測(cè)極限強(qiáng)度最大偏差約4.47%。隨著二次補(bǔ)漿量增大,直徑12mm鋼筋連接試件縱向應(yīng)變不再趨于均勻分布,各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變數(shù)值差異逐漸增大,直徑20mm鋼筋連接試件環(huán)向峰值應(yīng)變位置改變。隨著鋼筋直徑和二次補(bǔ)漿量的增大,灌漿料損傷深度數(shù)值及其占鋼筋嵌入長(zhǎng)度的百分比整體呈增大趨勢(shì),兩種試件最大損傷深度所占百分比分別為8.54%和9.89%。 

【文章來(lái)源】：建筑結(jié)構(gòu). 2020年22期 北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

試件構(gòu)造

1.3 試驗(yàn)方法本試驗(yàn)是在前期研究的基礎(chǔ)上進(jìn)一步分析二次補(bǔ)漿對(duì)灌漿套筒連接性能的影響,因此,試驗(yàn)中采用的加載裝置、加載制度、位移計(jì)設(shè)置、套筒表面測(cè)點(diǎn)布置等與文獻(xiàn)[13]相同。

套筒材質(zhì)均為45號(hào)鋼,直徑12mm和20mm鋼筋連接的半灌漿套筒分別由鋼棒與鋼管經(jīng)數(shù)控機(jī)床加工而成。如圖1所示,切削加工使筒壁厚度均勻變化,在套筒內(nèi)壁形成肋,即抗剪鍵。抗剪鍵主要分布在套筒中部至灌漿端部的長(zhǎng)度范圍內(nèi),其余部分筒壁內(nèi)徑不變,沒(méi)有抗剪鍵。由于兩種規(guī)格套筒上部?jī)?nèi)壁沒(méi)有設(shè)置抗剪鍵,因此采用與套筒內(nèi)徑相同的金屬擋片,并將其固定在鋼筋上相應(yīng)位置,實(shí)現(xiàn)首次灌漿部分與二次補(bǔ)漿部分的分離,金屬擋片厚度很小可忽略不計(jì)(圖1和圖2)。套筒螺紋端向下放置,從灌漿口進(jìn)行首次灌漿; 二次補(bǔ)漿時(shí)套筒螺紋端向上放置,從出漿口進(jìn)行補(bǔ)漿,圖3為首次灌漿結(jié)束后二次補(bǔ)漿前金屬擋片對(duì)首次灌漿部分灌漿料的分隔效果,結(jié)果表明,金屬擋片對(duì)首次灌漿部分與二次補(bǔ)漿部分的分隔效果良好。圖3 金屬擋片分隔效果

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]高溫后鋼筋套筒灌漿接頭力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J]. 金慶波,孫彬,崔德奎,毛詩(shī)洋,張晉峰.  建筑結(jié)構(gòu). 2018(23)
[2]高應(yīng)力反復(fù)拉壓作用下鋼筋套筒灌漿連接性能試驗(yàn)研究[J]. 許成順,劉洪濤,杜修力.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2018(12)
[3]灌漿缺陷對(duì)鋼筋套筒灌漿連接接頭強(qiáng)度影響的試驗(yàn)研究[J]. 李向民,高潤(rùn)東,許清風(fēng),王卓琳,張富文.  建筑結(jié)構(gòu). 2018(07)
[4]灌漿缺陷對(duì)鋼筋套筒灌漿連接試件性能影響的試驗(yàn)研究[J]. 鄭清林,王霓,陶里,徐文杰.  建筑科學(xué). 2017(05)
[5]變形灌漿套筒連接性能試驗(yàn)研究及有限元分析[J]. 鄭永峰,郭正興.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2016(03)
[6]預(yù)制裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)及其連接技術(shù)[J]. 陳建偉,蘇幼坡.  世界地震工程. 2013(01)



本文編號(hào)：2913883