【摘要】：依托某工程實(shí)例,通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn)測(cè)得結(jié)構(gòu)的風(fēng)壓系數(shù)時(shí)程,利用ANSYS參數(shù)化設(shè)計(jì)語(yǔ)言編制了能夠精確求解大跨柔性網(wǎng)架屋面的風(fēng)振系數(shù)及等效靜風(fēng)荷載的程序,將風(fēng)壓系數(shù)時(shí)程轉(zhuǎn)化為相應(yīng)的面荷載向量并加載至有限元模型,研究了大跨柔性網(wǎng)架屋面結(jié)構(gòu)的風(fēng)致振動(dòng).結(jié)果表明,60°、180°和270°為大跨網(wǎng)架面面結(jié)構(gòu)的最不利風(fēng)向角,應(yīng)注意這幾個(gè)風(fēng)向角的抗風(fēng)設(shè)計(jì).大跨網(wǎng)架屋面的四周屋檐和兩條相互垂直的中線,都是風(fēng)致振動(dòng)較大的位置,應(yīng)采取抗風(fēng)加固措施.
【圖文】：

圖I號(hào)關(guān)健點(diǎn)《兌，，)

逑Ｆｉｇ．邋３邋Ｗｉｎｄ邋ｐｒｅｓｓｕｒｅ邋ｔｉｍｅ－ｈｉｓｔｏｒｙ邋ｃｕｒｖｅ逡逑屋面（采用１００邋ｍｍ厚的ＥＰＳ彩鋼夾芯板）、墻面和率統(tǒng)計(jì)值與靜風(fēng)荷載的概率統(tǒng)計(jì)值的比值”？，其逡逑樓面板；采用ＭＡＳＳ２１單元來(lái)考慮螺栓球（總質(zhì)量中：總風(fēng)荷載包括平均風(fēng)荷載和脈動(dòng)風(fēng)荷載兩部逡逑達(dá)７邋４３７邋ｋｇ）的影響，進(jìn)而將其轉(zhuǎn)換為附加在網(wǎng)架分．由于該荷載的風(fēng)振系數(shù)是針對(duì)高聳結(jié)構(gòu)（以第逡逑節(jié)點(diǎn)上的等效質(zhì)量，并附加在相應(yīng)的網(wǎng)架節(jié)點(diǎn)上．１振動(dòng)模態(tài)為主）提出的，因此對(duì)于自振頻率分布逡逑建立的有限元模型如圖４所示．邐密集的大跨柔性網(wǎng)架屋面結(jié)構(gòu)采用文獻(xiàn)［１２］計(jì)算逡逑所得的風(fēng)振系數(shù)將會(huì)出現(xiàn)較大誤差，即不同構(gòu)件逡逑丨、＿痛栜栜ka姞敝憸sE佭逡逑露－的風(fēng)振系數(shù)來(lái)表述整個(gè)結(jié)構(gòu)的風(fēng)振響應(yīng)特征．逡逑７邋＇邐＆于動(dòng)力荷載可以轉(zhuǎn)為靜荷載與動(dòng)力效應(yīng)的＃逡逑積，其動(dòng)力效應(yīng)可表示為：位移風(fēng)振系數(shù)和內(nèi)力風(fēng)逡逑＂ＩＩ：邐振系數(shù)．有研究表明［２—８］：位移風(fēng)振系數(shù)在大跨柔逡逑性網(wǎng)架屋面結(jié)構(gòu)上分布比較均勻，而在采用位移逡逑＇ｋ！邋＇邋ｊｆ＇ｐ邐風(fēng)振系數(shù)取代規(guī)范中的荷載風(fēng)振系數(shù)后，所得到逡逑的計(jì)算內(nèi)力基本一致，仍然可以按照荷載規(guī)范所逡逑圖４有限元模型邐采用的公式進(jìn)行結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的計(jì)算．逡逑Ｆｉｇ．邋４邋Ｆｉｎｉｔｅ邋ｅｌｅｍｅｎｔ邋ａｎａｌｙｓｉｓ邋ｍｏｄｅｌ邐在此基礎(chǔ)上，本研究利用風(fēng)壓系數(shù)計(jì)算出對(duì)應(yīng)逡逑２．２風(fēng)振系數(shù)的計(jì)算方法邐于５０ａ邋－遇的基本風(fēng)壓的面荷載向量，并加載至逡逑建筑結(jié)構(gòu)的風(fēng)振系數(shù)定義為“總風(fēng)荷載的概網(wǎng)架屋面的每個(gè)面單元上，分別計(jì)算出脈動(dòng)風(fēng)與逡逑
【作者單位】： 長(zhǎng)安大學(xué)建筑學(xué)院;長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院舊橋檢測(cè)與加固技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)試驗(yàn)室;
【基金】：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51408042) 陜西省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(2014JQ7253)
【分類號(hào)】：TU311.3;TU356

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本文編號(hào)：2533611