【摘要】：隨著物流業(yè)的飛速發(fā)展,托盤(pán)的使用量大幅增加,木托盤(pán)在未來(lái)很長(zhǎng)時(shí)間仍將會(huì)在托盤(pán)市場(chǎng)中占據(jù)主導(dǎo)位置。由于木材自身的特性,木托盤(pán)也存在著很多缺點(diǎn)限制著它的使用及發(fā)展。對(duì)木材進(jìn)行熱處理來(lái)改變其特性,從而提高木托盤(pán)使用性能。同時(shí)通過(guò)熱處理提高木托盤(pán)的抗彎強(qiáng)度和剛度,增強(qiáng)木托盤(pán)的環(huán)保性,節(jié)約木材用量,提高木材使用效率具有重要研究意義。 通過(guò)木托盤(pán)的承載性能要求及其影響因素分析,總結(jié)出了木托盤(pán)的設(shè)計(jì)流程。分析木托盤(pán)的彎曲力學(xué)性能,得出了木托盤(pán)在集中和均布載荷條件下鋪板和縱梁的彎曲強(qiáng)度及彎曲剛度條件,并對(duì)其進(jìn)行比較發(fā)現(xiàn),木托盤(pán)鋪板在集中載荷下對(duì)彎曲強(qiáng)度的要求是均布載荷下的2倍多,集中載荷下對(duì)彎曲剛度的要求略大于均布載荷下對(duì)彎曲剛度的要求；木托盤(pán)縱梁在集中載荷與均布載荷下對(duì)彎曲強(qiáng)度的要求相同,集中載荷下對(duì)彎曲剛度的要求遠(yuǎn)大于均布載荷下對(duì)彎曲剛度的要求。 本文選取柞木作為實(shí)驗(yàn)樣本,計(jì)算得到鋪板試樣的含水率為16.92%,縱梁試樣的含水率16.92%。將鋪板試樣和縱梁試樣根據(jù)應(yīng)力波檢測(cè)結(jié)果各分成三組,然后在150℃、175℃、200℃、225℃、250℃、275℃的溫度下對(duì)試樣進(jìn)行了熱處理,各溫度條件下分別熱處理10min、20min、30min、60min、90min、120min、150min、180min。把熱處理后的鋪板和縱梁試樣放在力學(xué)試驗(yàn)機(jī)上測(cè)其力學(xué)性能并計(jì)算抗彎強(qiáng)度和彈性模量,然后分析最佳的熱處理?xiàng)l件。 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,對(duì)鋪板試樣,175℃熱處理后的抗彎強(qiáng)度最接近未經(jīng)熱處理的抗彎強(qiáng)度,150℃熱處理后的彈性模量最接近未經(jīng)熱處理的彈性模量,結(jié)合托盤(pán)鋪板在集中和均布載荷下彎曲強(qiáng)度和剛度條件,得鋪板的最佳熱處理?xiàng)l件是175℃-60min。 對(duì)縱梁試樣,175℃熱處理后的抗彎強(qiáng)度最接近未經(jīng)熱處理的抗彎強(qiáng)度,150℃熱處理后的彈性模量最接近未經(jīng)熱處理的彈性模量,結(jié)合托盤(pán)縱梁在集中和均布載荷下彎曲強(qiáng)度和剛度條件,得縱梁的最佳熱處理?xiàng)l件是175℃-60min。 柞木托盤(pán)構(gòu)件的最佳熱處理?xiàng)l件是175℃-60min,該條件下熱處理后鋪板和縱梁試樣的抗彎強(qiáng)度和剛度能滿足集中載荷和均布載荷對(duì)托盤(pán)構(gòu)件抗彎強(qiáng)度和剛度的要求。
【學(xué)位授予單位】：東北林業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2014
【分類(lèi)號(hào)】：TS662
【圖文】：

選取其中無(wú)腐朽、無(wú)節(jié)子以及無(wú)開(kāi)裂的210塊鋪板試件作為實(shí)驗(yàn)材料。試樣樣本如圖4-1所示。f,flyilIII I ■“ III丨III[:：:i； I i Ii i ‘‘：”III圖4-1鋪板的熱處理試樣4.1.2實(shí)驗(yàn)設(shè)備采用的檢測(cè)設(shè)備有：德國(guó)RINNTECH公司生產(chǎn)的Arbotom應(yīng)力波測(cè)試儀（圖4-2)，由于木板內(nèi)部的缺陷不同，利用Arbotom應(yīng)力波測(cè)試儀測(cè)試脈沖信號(hào)通過(guò)鋪板試樣的傳播時(shí)間，然后根據(jù)每塊試樣傳播時(shí)間，對(duì)鋪板試樣進(jìn)行分組，以確保實(shí)驗(yàn)選材的準(zhǔn)確性。同時(shí)利用三思力學(xué)試驗(yàn)機(jī)（圖4-3)，測(cè)試熱處理前后木板的抗彎強(qiáng)度。采用的熱處理設(shè)備為合肥日新高溫技術(shù)有限公司生產(chǎn)的CVD (D) -10/40/1型低溫管式電阻爐（圖4-4)，利用此設(shè)備對(duì)試件進(jìn)行不同溫度和時(shí)間長(zhǎng)度的熱處理。-25-

圖4-17 275°C熱處理后作木鋪板試樣的抗彎強(qiáng)度從圖4-17可以看出，在275°C的溫度條件下，隨著熱處理時(shí)長(zhǎng)的變化，托盤(pán)鋪板試樣的抗彎強(qiáng)度直線減小。試樣抗彎強(qiáng)度的最大值為2.28KN/mm2,出現(xiàn)在溫度為275。C、時(shí)長(zhǎng)為20min的熱處理?xiàng)l件下；最小值為0.57KN/mm2，出現(xiàn)在250°C-180min的熱處理?xiàng)l件。在275°C的溫度條件，鋪板試樣的抗彎強(qiáng)度總體遭受了極大的破壞，因此，這樣的溫度條件不適合對(duì)柞木鋪板試樣進(jìn)行熱處理。4.3.2鋪板試樣抗彎強(qiáng)度的實(shí)驗(yàn)結(jié)論分析利用三思試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試未經(jīng)過(guò)熱處理的9塊鋪板試樣，計(jì)算它們的抗彎強(qiáng)度平均值見(jiàn)表4-3。表4-3未進(jìn)行熱處理的鋪板試樣的抗彎強(qiáng)度試樣編號(hào) 043 087 066 083 116 021 033 186 155 抗彎強(qiáng)度平均值抗彎強(qiáng)度 2.83 2.75 3.15 2.98 2.54 2.81 2.96 3.03 2.91 2.89經(jīng)過(guò)計(jì)算得到它們抗彎強(qiáng)度的平均值為2.89 KN/mm2。對(duì)每個(gè)處理溫度條件下鋪板試樣的抗彎強(qiáng)度求平均值及其標(biāo)準(zhǔn)差：設(shè)15(rC處理溫度下鋪板試樣抗彎強(qiáng)度的平均值

30min、60min、90min、120min、ISOmin的熱處理后，計(jì)算得出鋪板試樣的抗彎彈性模量，如圖4-18所示。100008000^十 I5(rc6000 - ~?"175T：^^========X^~IIZ-l 200 °C99SV4_ - -f5or2000 +275。CQ I I I I 1 i . IlOmin 20min 30min 60min 90min 120min 150min ISOmin圖4-18鋪板試樣抗彎彈性模量從圖4-18可以看出，熱處理后最小的彈性模量4610MPa，出現(xiàn)在溫度為150°C、時(shí)長(zhǎng)為lOmin的熱處理?xiàng)l件下；其次是4713 MPa,出現(xiàn)在溫度為225°C、時(shí)長(zhǎng)為90min的熱處理?xiàng)l件下。彈性模量的最大值出現(xiàn)在溫度為25(rC、時(shí)長(zhǎng)為60min的熱處理?xiàng)l下，是8650MPa,其次是8240 MPa,出現(xiàn)在溫度為225°C、時(shí)長(zhǎng)為120min的熱處理?xiàng)l下。熱處理的溫度越高柞木鋪板的彈性模量變化越明顯，尤其225°C、25(rC、275°C熱處理-36-

【共引文獻(xiàn)】

相關(guān)會(huì)議論文 前10條

1 李厚民;李小飛;毛關(guān)勇;范嘉銘;;托盤(pán)支腳加固優(yōu)化的試驗(yàn)研究[A];第七屆全國(guó)MTS材料試驗(yàn)學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（二）[C];2007年

2 舒童;王坤;王釗;張新昌;;全瓦楞紙板緩沖包裝設(shè)計(jì)及其仿真實(shí)驗(yàn)[A];2007年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];2007年

3 田少娟;陳夢(mèng)穎;李大綱;李蘇楊;;楊木刨花模壓平面工業(yè)托盤(pán)的市場(chǎng)化分析[A];第五屆長(zhǎng)三角科技論壇循環(huán)經(jīng)濟(jì)與綠色包裝論壇論文集[C];2008年

4 陳文燕;;緩沖包裝動(dòng)力學(xué)特性測(cè)試方法研究[A];第七屆全國(guó)信息獲取與處理學(xué)術(shù)會(huì)議論文集[C];2009年

5 趙臣;;基于EPC的托盤(pán)租賃模式研究[A];中國(guó)鐵道學(xué)會(huì)物資管理委員會(huì)2009年度學(xué)術(shù)研討會(huì)論文集[C];2009年

6 彭國(guó)勛;張波濤;;面向電腦SRS要求的緩沖包裝設(shè)計(jì)[A];第十一屆全國(guó)包裝工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（一）[C];2007年

7 張書(shū)彬;陳文朗;;電飯鍋的蜂窩紙板緩沖包裝設(shè)計(jì)[A];第十一屆全國(guó)包裝工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（一）[C];2007年

8 王保升;郝洪艷;;跌落沖擊計(jì)算機(jī)輔助測(cè)試系統(tǒng)的研究[A];第十一屆全國(guó)包裝工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（二）[C];2007年

9 王宏濤;駱光林;郭彥峰;付云崗;;紙漿模塑制品緩沖性能及其緩沖包裝設(shè)計(jì)方法研究[A];第十一屆全國(guó)包裝工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（二）[C];2007年

10 徐偉民;張秀梅;;麥稈發(fā)泡包裝襯墊振動(dòng)傳遞性能試驗(yàn)研究[A];第十一屆全國(guó)包裝工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集（二）[C];2007年

相關(guān)博士學(xué)位論文 前10條

1 武國(guó)峰;速生楊木原位聚合改性技術(shù)及機(jī)理的研究[D];北京林業(yè)大學(xué);2012年

2 王都;鐵路特種貨物物流網(wǎng)絡(luò)構(gòu)建及運(yùn)作研究[D];北京交通大學(xué);2008年

3 周永東;低分子量酚醛樹(shù)脂強(qiáng)化毛白楊木材干燥特性及其機(jī)理研究[D];中國(guó)林業(yè)科學(xué)研究院;2009年

4 姚利宏;毛竹/杉木復(fù)合材料膠合界面理化性質(zhì)研究[D];內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué);2010年

5 楊書(shū)儀;產(chǎn)品跌落沖擊動(dòng)力學(xué)分析與耐撞性能穩(wěn)健設(shè)計(jì)[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué);2009年

6 江濤;基于氮羥甲基樹(shù)脂處理的木材功能性改良[D];東北林業(yè)大學(xué);2012年

7 任建偉;托盤(pán)共用系統(tǒng)調(diào)度優(yōu)化研究[D];西南交通大學(xué);2012年

8 尚莉莉;鉤葉藤材的基本性能及增強(qiáng)增韌改性研究[D];中國(guó)林業(yè)科學(xué)研究院;2014年

9 楊峰;竹重組材/OSB復(fù)合材料工藝研究與性能預(yù)測(cè)[D];中國(guó)林業(yè)科學(xué)研究院;2014年

10 李權(quán);香樟木材提取物的成分及其防腐機(jī)理的研究[D];福建農(nóng)林大學(xué);2014年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條

1 劉喜軍;車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸運(yùn)輸包裝優(yōu)化研究[D];大連海事大學(xué);2010年

2 羅玲;瓦楞紙箱抗壓強(qiáng)度研究[D];暨南大學(xué);2010年

3 孟超瑩;瓦楞形狀對(duì)瓦楞紙板力學(xué)性能的影響分析[D];武漢理工大學(xué);2010年

4 戴曉莉;瓦楞紙箱的有限元分析及實(shí)驗(yàn)研究[D];武漢理工大學(xué);2010年

5 胡博;瓦楞紙板配紙數(shù)據(jù)庫(kù)的建立及研究[D];北京印刷學(xué)院;2010年

6 吳正心;竹環(huán)蜂窩板托盤(pán)研究[D];中南林業(yè)科技大學(xué);2007年

7 趙艷艷;經(jīng)編間隔織物防護(hù)面料的開(kāi)發(fā)及相關(guān)防護(hù)性能的研究[D];東華大學(xué);2011年

8 楊曉謙;運(yùn)輸過(guò)程中堆碼包裝件碰撞分析[D];江南大學(xué);2011年

9 劉同文;持續(xù)動(dòng)載荷作用下包裝制品結(jié)構(gòu)疲勞損傷研究[D];江南大學(xué);2011年

10 王明;柳杉增強(qiáng)阻燃處理技術(shù)研究[D];北京林業(yè)大學(xué);2011年

本文編號(hào)：2747728