本文針對(duì)含氣囊隔振器的雙層隔振系統(tǒng),通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了氣囊隔振器分?jǐn)?shù)階模型的正確性并建立了分?jǐn)?shù)階氣囊隔振器雙層隔振系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型,采用平均法得到了分?jǐn)?shù)階雙層隔振系統(tǒng)的理論解。通過傅里葉系數(shù)法得到雙層隔振系統(tǒng)幅頻響應(yīng)的數(shù)值表達(dá)式,然后基于G-L分?jǐn)?shù)階定義得到雙層隔振系統(tǒng)幅頻響應(yīng)的離散化數(shù)值解,并通過數(shù)值仿真結(jié)果驗(yàn)證理論解的正確性。分析了分?jǐn)?shù)階系數(shù)和分?jǐn)?shù)階階次對(duì)隔振系統(tǒng)幅頻響應(yīng)及振動(dòng)傳遞率的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明:分?jǐn)?shù)階系數(shù)的增大能降低系統(tǒng)傳遞到基座的相對(duì)位移響應(yīng),但對(duì)振動(dòng)傳遞率影響復(fù)雜;分?jǐn)?shù)階階次的增大既能降低系統(tǒng)傳遞到基座的相對(duì)位移響應(yīng),也能在總體上降低振動(dòng)傳遞率。

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

圖1氣囊隔振器結(jié)構(gòu)示意圖

圖1和圖2分別給出了該型氣囊隔振器的結(jié)構(gòu)示意圖和試驗(yàn)圖。從圖1中可知?dú)饽腋粽衿鞯穆菟ńM和鐵框均采用碳鋼材質(zhì)，氣墊和底墊則采用橡膠材料制作。將氣囊隔振器安裝于試驗(yàn)機(jī)上，在安裝過程中保證試驗(yàn)機(jī)隔板離固定基座290mm的距離；隔板與空氣彈簧隔振器的上端蓋保持85mm的距離，并將氣墊....

圖2氣囊隔振器試驗(yàn)平臺(tái)

圖1氣囊隔振器結(jié)構(gòu)示意圖通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)式（1）所示的分?jǐn)?shù)階模型進(jìn)行參數(shù)識(shí)別后得出：該型氣囊隔振器的剛度系數(shù)k2=7000N/m，線性阻尼系數(shù)c2=4000N·s/m，分?jǐn)?shù)階系數(shù)kp=262，分?jǐn)?shù)階階次α=0.85。通過MATLAB軟件模擬得出式（1）所示分?jǐn)?shù)階模型的力與....

圖4分?jǐn)?shù)階雙層隔振系統(tǒng)

根據(jù)圖4所示，含有氣囊隔振器的船舶動(dòng)力設(shè)備分?jǐn)?shù)階雙層隔振系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程為式中，m1為船用發(fā)電機(jī)組的總質(zhì)量，m2為筏架的質(zhì)量，x1為船用發(fā)電機(jī)組的整體位移，x2為筏體的整體位移，即為氣囊隔振器產(chǎn)生的變形量。F0cos(ωt)為激振力，k1為雙層隔振裝置上層橡膠隔振器的剛度。

圖5α對(duì)筏架幅頻響應(yīng)的影響規(guī)律（kp=100)

分?jǐn)?shù)階階次對(duì)筏架相位角的影響規(guī)律如圖7所示，由圖7可知：相位角的偏移量隨著α的增大而先增大后減小;當(dāng)α=0時(shí)，分?jǐn)?shù)階項(xiàng)退化為剛度項(xiàng)，此時(shí)相位角的偏移量很��；隨著α在（0,1）之間增大，分?jǐn)?shù)階項(xiàng)逐漸轉(zhuǎn)化為阻尼項(xiàng)；當(dāng)α=1時(shí)，分?jǐn)?shù)階項(xiàng)完全轉(zhuǎn)化為阻尼項(xiàng)，此時(shí)相位角的偏移量最大；之后隨著....

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