MnCl 2 /CaCl 2 -NH 3 再吸附系統(tǒng)的制冷性能
發(fā)布時(shí)間：2021-12-17 06:46
利用膨脹硫化石墨為基質(zhì)研制了固化混合吸附劑,并搭建了低品位熱能驅(qū)動(dòng)的MnCl2/CaCl2-NH3為工質(zhì)對(duì)的再吸附制冷系統(tǒng)。對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,結(jié)果表明:160℃熱源溫度為制冷性能系數(shù)（COP）的拐點(diǎn)溫度,最大制冷功率為2.98kW。當(dāng)熱源溫度高于160℃時(shí),系統(tǒng)顯熱負(fù)荷增大,繼續(xù)加熱高溫床會(huì)降低制冷效率。當(dāng)制冷溫度為15℃時(shí),系統(tǒng)COP為0.2840.396;單位質(zhì)量吸附劑的制冷功率（SCP）為100.3338.8W·kg-1。SCP隨熱源溫度的升高而逐漸升高。
【文章來(lái)源】：化工學(xué)報(bào). 2016,67(S2)北大核心EICSCD
【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)
【部分圖文】：
圖２系統(tǒng)實(shí)物圖Ｆｉｇ．２Ｐｈｏｔｏｏｆｓｙｓｔｅｍ
上升到了０．７ＭＰａ。系統(tǒng)壓力上升表明高溫床內(nèi)發(fā)生了解吸反應(yīng)，這一階段的加熱量主要用于高溫鹽的解吸，金屬顯熱所占比例大幅減少，因此高溫鹽的溫度曲線斜率下降。與此同時(shí)，低溫鹽與解吸出的氨氣反應(yīng)，產(chǎn)生的吸附熱使得低溫床的溫度開始上升。第３階段為３０～４２ｍｉｎ，高溫鹽的溫度斜率再次增大，表明這一階段的加熱量主要用來(lái)提供金屬和復(fù)合吸附劑的顯熱部分，高溫床的加熱解吸過(guò)程基本結(jié)束。圖３高溫床加熱解吸階段狀態(tài)參數(shù)變化Ｆｉｇ．３ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＨＴＳｂｅｄｄｕｒｉｎｇｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｐｈａｓｅ圖４所示為１５℃制冷溫度１６０℃加熱溫度條件下，冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)乙二醇水溶液的進(jìn)出口溫差。從圖中可以看出，換熱流體的溫差隨著冷卻流體溫度的降低而逐漸升高，這主要是因?yàn)檩^低的冷卻溫度可以使高溫鹽的解吸更充分，同時(shí)在吸附時(shí)獲得更大的吸附勢(shì)，從而吸附過(guò)程中氨的轉(zhuǎn)移量更大，造成更大的冷量輸出。２５℃冷卻溫度下，換熱流體最大溫差在第６．８ｍｉｎ達(dá)到，為４．１℃。在２５～３５℃冷卻溫度條件下，換熱流體最大溫差介于２．６～４．１℃之間。圖５所示為再吸附制冷系統(tǒng)在不同冷卻溫度下的制冷性能。制冷溫度為１５℃時(shí)，再吸附系統(tǒng)的ＳＣＰ和ＣＯＰ隨著冷卻溫度的升高而逐漸降低。冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)，ＣＯＰ值變化不大，介于０．３８６～０．３９６。ＳＣＰ值則從３３２．６Ｗ·ｋｇ－１降到２８３．５Ｗ·ｋｇ－１。圖６所示為再吸附系統(tǒng)在不同熱源溫度下的制冷性能，選取了冷卻溫度為２５℃，制冷溫度為１５℃。由圖可知，在制冷溫
生了解吸反應(yīng)，這一階段的加熱量主要用于高溫鹽的解吸，金屬顯熱所占比例大幅減少，因此高溫鹽的溫度曲線斜率下降。與此同時(shí)，低溫鹽與解吸出的氨氣反應(yīng)，產(chǎn)生的吸附熱使得低溫床的溫度開始上升。第３階段為３０～４２ｍｉｎ，高溫鹽的溫度斜率再次增大，表明這一階段的加熱量主要用來(lái)提供金屬和復(fù)合吸附劑的顯熱部分，高溫床的加熱解吸過(guò)程基本結(jié)束。圖３高溫床加熱解吸階段狀態(tài)參數(shù)變化Ｆｉｇ．３ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＨＴＳｂｅｄｄｕｒｉｎｇｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｐｈａｓｅ圖４所示為１５℃制冷溫度１６０℃加熱溫度條件下，冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)乙二醇水溶液的進(jìn)出口溫差。從圖中可以看出，換熱流體的溫差隨著冷卻流體溫度的降低而逐漸升高，這主要是因?yàn)檩^低的冷卻溫度可以使高溫鹽的解吸更充分，同時(shí)在吸附時(shí)獲得更大的吸附勢(shì)，從而吸附過(guò)程中氨的轉(zhuǎn)移量更大，造成更大的冷量輸出。２５℃冷卻溫度下，換熱流體最大溫差在第６．８ｍｉｎ達(dá)到，為４．１℃。在２５～３５℃冷卻溫度條件下，換熱流體最大溫差介于２．６～４．１℃之間。圖５所示為再吸附制冷系統(tǒng)在不同冷卻溫度下的制冷性能。制冷溫度為１５℃時(shí)，再吸附系統(tǒng)的ＳＣＰ和ＣＯＰ隨著冷卻溫度的升高而逐漸降低。冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)，ＣＯＰ值變化不大，介于０．３８６～０．３９６。ＳＣＰ值則從３３２．６Ｗ·ｋｇ－１降到２８３．５Ｗ·ｋｇ－１。圖６所示為再吸附系統(tǒng)在不同熱源溫度下的制冷性能，選取了冷卻溫度為２５℃，制冷溫度為１５℃。由圖可知，在制冷溫度為１５℃的情況下，１６０℃熱源溫度為其ＣＯ
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]低品位余熱利用技術(shù)的研究現(xiàn)狀、困境和新策略[J]. 李海燕,劉靜. 科技導(dǎo)報(bào). 2010(17)
本文編號(hào)：3539590
【文章來(lái)源】：化工學(xué)報(bào). 2016,67(S2)北大核心EICSCD
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【部分圖文】：
圖２系統(tǒng)實(shí)物圖Ｆｉｇ．２Ｐｈｏｔｏｏｆｓｙｓｔｅｍ
上升到了０．７ＭＰａ。系統(tǒng)壓力上升表明高溫床內(nèi)發(fā)生了解吸反應(yīng)，這一階段的加熱量主要用于高溫鹽的解吸，金屬顯熱所占比例大幅減少，因此高溫鹽的溫度曲線斜率下降。與此同時(shí)，低溫鹽與解吸出的氨氣反應(yīng)，產(chǎn)生的吸附熱使得低溫床的溫度開始上升。第３階段為３０～４２ｍｉｎ，高溫鹽的溫度斜率再次增大，表明這一階段的加熱量主要用來(lái)提供金屬和復(fù)合吸附劑的顯熱部分，高溫床的加熱解吸過(guò)程基本結(jié)束。圖３高溫床加熱解吸階段狀態(tài)參數(shù)變化Ｆｉｇ．３ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＨＴＳｂｅｄｄｕｒｉｎｇｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｐｈａｓｅ圖４所示為１５℃制冷溫度１６０℃加熱溫度條件下，冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)乙二醇水溶液的進(jìn)出口溫差。從圖中可以看出，換熱流體的溫差隨著冷卻流體溫度的降低而逐漸升高，這主要是因?yàn)檩^低的冷卻溫度可以使高溫鹽的解吸更充分，同時(shí)在吸附時(shí)獲得更大的吸附勢(shì)，從而吸附過(guò)程中氨的轉(zhuǎn)移量更大，造成更大的冷量輸出。２５℃冷卻溫度下，換熱流體最大溫差在第６．８ｍｉｎ達(dá)到，為４．１℃。在２５～３５℃冷卻溫度條件下，換熱流體最大溫差介于２．６～４．１℃之間。圖５所示為再吸附制冷系統(tǒng)在不同冷卻溫度下的制冷性能。制冷溫度為１５℃時(shí)，再吸附系統(tǒng)的ＳＣＰ和ＣＯＰ隨著冷卻溫度的升高而逐漸降低。冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)，ＣＯＰ值變化不大，介于０．３８６～０．３９６。ＳＣＰ值則從３３２．６Ｗ·ｋｇ－１降到２８３．５Ｗ·ｋｇ－１。圖６所示為再吸附系統(tǒng)在不同熱源溫度下的制冷性能，選取了冷卻溫度為２５℃，制冷溫度為１５℃。由圖可知，在制冷溫
生了解吸反應(yīng)，這一階段的加熱量主要用于高溫鹽的解吸，金屬顯熱所占比例大幅減少，因此高溫鹽的溫度曲線斜率下降。與此同時(shí)，低溫鹽與解吸出的氨氣反應(yīng)，產(chǎn)生的吸附熱使得低溫床的溫度開始上升。第３階段為３０～４２ｍｉｎ，高溫鹽的溫度斜率再次增大，表明這一階段的加熱量主要用來(lái)提供金屬和復(fù)合吸附劑的顯熱部分，高溫床的加熱解吸過(guò)程基本結(jié)束。圖３高溫床加熱解吸階段狀態(tài)參數(shù)變化Ｆｉｇ．３ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＨＴＳｂｅｄｄｕｒｉｎｇｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｐｈａｓｅ圖４所示為１５℃制冷溫度１６０℃加熱溫度條件下，冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)乙二醇水溶液的進(jìn)出口溫差。從圖中可以看出，換熱流體的溫差隨著冷卻流體溫度的降低而逐漸升高，這主要是因?yàn)檩^低的冷卻溫度可以使高溫鹽的解吸更充分，同時(shí)在吸附時(shí)獲得更大的吸附勢(shì)，從而吸附過(guò)程中氨的轉(zhuǎn)移量更大，造成更大的冷量輸出。２５℃冷卻溫度下，換熱流體最大溫差在第６．８ｍｉｎ達(dá)到，為４．１℃。在２５～３５℃冷卻溫度條件下，換熱流體最大溫差介于２．６～４．１℃之間。圖５所示為再吸附制冷系統(tǒng)在不同冷卻溫度下的制冷性能。制冷溫度為１５℃時(shí)，再吸附系統(tǒng)的ＳＣＰ和ＣＯＰ隨著冷卻溫度的升高而逐漸降低。冷卻溫度為２５～３５℃時(shí)，ＣＯＰ值變化不大，介于０．３８６～０．３９６。ＳＣＰ值則從３３２．６Ｗ·ｋｇ－１降到２８３．５Ｗ·ｋｇ－１。圖６所示為再吸附系統(tǒng)在不同熱源溫度下的制冷性能，選取了冷卻溫度為２５℃，制冷溫度為１５℃。由圖可知，在制冷溫度為１５℃的情況下，１６０℃熱源溫度為其ＣＯ
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]低品位余熱利用技術(shù)的研究現(xiàn)狀、困境和新策略[J]. 李海燕,劉靜. 科技導(dǎo)報(bào). 2010(17)
本文編號(hào)：3539590
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