在千斤頂驅(qū)動開合屋蓋結構中,液壓缸剛度對整體結構受力分析有重要影響。針對作為主要受力構件的伸縮套筒液壓缸,進行了剛度模型研究。推導了伸縮套筒液壓缸在不同初始狀態(tài)的理論剛度公式。用建模軟件CREO建立了液壓缸三維模型,導入有限元軟件ABAQUS進行分析。提出了分別將鋼材當作剛體和變形體并考慮流固耦合的兩種計算多級液壓缸剛度的有限元計算方法,針對多級液壓缸的不同初始狀態(tài)分別進行分析,并與推導的理論公式進行比較,驗證了有限元計算模型和理論公式的準確性。為類似的千斤頂驅(qū)動開合屋蓋建筑結構的液壓缸剛度分析提供借鑒。 

【文章來源】：液壓與氣動. 2020,(01)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

圖1 雙作用二級液壓缸結構示意圖

開合屋蓋結構中在閉合狀態(tài)下是否能抵抗臺風暴雨為結構設計的關鍵因素,此時伸縮套筒液壓缸處于行程最短狀態(tài),其進出油口被液控單向閥鎖死,液壓缸兩腔的油液被嚴密封閉。圖2為建筑結構設計軟件設計的開合屋蓋結構,在千斤頂驅(qū)動下分別為開啟狀態(tài)和閉合狀態(tài)。根據(jù)漏油狀況和鎖住進出油口的時機以及背壓系統(tǒng)的作用等因素[8-9],液壓缸在無外力作用下可能因為正腔和反腔壓強的相對大小而出現(xiàn)以下四種初始狀態(tài),如圖3所示。

根據(jù)漏油狀況和鎖住進出油口的時機以及背壓系統(tǒng)的作用等因素[8-9],液壓缸在無外力作用下可能因為正腔和反腔壓強的相對大小而出現(xiàn)以下四種初始狀態(tài),如圖3所示。根據(jù)二力平衡原理,在無外力作用下,活塞桿與一級缸筒底部不分離時,壓強應當滿足關系式:

【參考文獻】：
期刊論文
[1]管路體積模量對液壓支架立柱缸動態(tài)特性的影響[J]. 仉志強,李永堂,趙雄鵬,任靜茹,趙紅梅.  液壓與氣動. 2018(12)
[2]液壓系統(tǒng)彈簧剛度動態(tài)變化下的壓力沖擊余弦級數(shù)研究[J]. 韓賀永,王凱,王晶,柳淵.  液壓與氣動. 2018(08)
[3]立體車庫過放液壓緩沖系統(tǒng)研究[J]. 王其松.  液壓與氣動. 2018(07)
[4]液壓支架的機-液耦合剛度特性分析[J]. 梁利闖,任懷偉,鄭輝.  煤炭科學技術. 2018(03)
[5]基于AMEsim背壓補償對液壓缸低速運行穩(wěn)定的研究[J]. 方秀榮,孟祥焱.  制造技術與機床. 2017(05)
[6]多級液壓缸建模及級間緩沖研究[J]. 馮江濤,高欽和,管文良,李良.  兵工學報. 2016(12)
[7]液壓缸剛度有限元計算方法[J]. 張志軍,顧克秋,張鑫磊.  火炮發(fā)射與控制學報. 2016(01)
[8]基于ANSYS的大型起豎設備四級液壓缸有限元分析[J]. 謝建,馮文杉.  液壓與氣動. 2015(10)
[9]國內(nèi)外開合屋蓋的應用現(xiàn)狀與實踐[J]. 范重,趙長軍,李麗,楊蘇,王義華,范學偉.  施工技術. 2010(08)
[10]液壓缸液壓剛度的計算[J]. 戴云飛.  有色金屬設計. 1999(01)



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