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長短葉片泵輪對液力變矩器性能改進(jìn)的研究

發(fā)布時間:2021-07-02 13:55
  基于CFD對某雙渦輪液力變矩器的泵輪葉片做長短配置情況進(jìn)行研究,并與原泵輪流場對比分析,計算結(jié)果表明典型工況下變矩比和效率均有提升,在轉(zhuǎn)速比i在0.519~0.692之間效率增幅1.31%~2.72%,啟動工況變矩比k由3.91提高到4.10。泵輪短葉片能改善流場,減小長葉片脫流范圍,將泵輪最高效率提升至97%以上。長短葉片泵輪有利于系統(tǒng)性能提升,拓寬一級渦輪高效區(qū)范圍并增加輸出扭矩,轉(zhuǎn)換點工況略有延后。將長短葉片泵輪用于雙渦輪液力變矩器具有一定的理論研究意義和工程應(yīng)用價值。 

【文章來源】:液壓與氣動. 2020,(04)北大核心

【文章頁數(shù)】:5 頁

【部分圖文】:

長短葉片泵輪對液力變矩器性能改進(jìn)的研究


模型與網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格圖,無關(guān)性,網(wǎng)格


基于CFX對模型進(jìn)行穩(wěn)態(tài)計算,選擇SST湍流模型,時間步長為0.0001 s,最大殘差達(dá)到0.001為收斂條件,并使用各進(jìn)口元件流量差值及扭矩和是否接近于0為輔助判定條件,最小計算步數(shù)為1500步,單周期計算域交界面均選擇凍結(jié)轉(zhuǎn)子并根據(jù)葉片數(shù)量設(shè)定交界面嚙合角,壁面為無滑移,8#液力傳動油密度為870 kg/m3,85 ℃時動力黏度0.00696 kg/(m·s-1),以臨近工況計算結(jié)果為初始條件,各元件轉(zhuǎn)速根據(jù)設(shè)計工況分別設(shè)定。泵輪轉(zhuǎn)速約為2000 r/min,不同工況略有差異,一/二級渦輪轉(zhuǎn)速和扭矩需根據(jù)原理圖中關(guān)系計算,如圖3所示,轉(zhuǎn)換點工況前:

原理圖,渦輪,原理圖,扭矩


變矩比k=T2/T1,轉(zhuǎn)速比i=n2/n1。其中,n1為輸入轉(zhuǎn)速,n2為輸出轉(zhuǎn)速,n21為一級渦輪轉(zhuǎn)速,n22為二級渦輪轉(zhuǎn)速;T1為輸入扭矩,T2為輸出扭矩,T21為一級渦輪葉片扭矩,T22為二級渦輪葉片扭矩;Z1, Z2,Z3,Z4為齒輪的齒數(shù)。2) 結(jié)果對比分析

【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]尺度解析湍流模擬方法在液力傳動流動數(shù)值模擬中的應(yīng)用[J]. 劉春寶,李靜,卜衛(wèi)羊,徐東,徐志軒.  液壓與氣動. 2019(06)
[2]液力變矩器流動數(shù)值模擬的發(fā)展與應(yīng)用[J]. 馬文星,王佳欣,劉春寶.  液壓與氣動. 2019(05)
[3]CFD仿真設(shè)計新型雙渦輪導(dǎo)葉可調(diào)式液力變矩器[J]. 王迪,常山,岳彥炯.  熱能動力工程. 2018(12)
[4]基于CFD的雙渦輪液力變矩器的改進(jìn)研究[J]. 石祥鐘,孟燕,趙文魯,劉安然.  液壓與氣動. 2016(05)
[5]液力變矩器泵輪內(nèi)流場非定常流動現(xiàn)象研究[J]. 李晉,閆清東,王玉嶺,李銘洋,魏巍.  機(jī)械工程學(xué)報. 2016(14)
[6]基于CFD的液力變矩器內(nèi)部流場分布特征研究[J]. 王玉嶺,閆清東,李晉,魏巍.  液壓與氣動. 2015(07)
[7]液力變矩器三維瞬態(tài)流場計算[J]. 劉春寶,馬文星,朱喜林.  機(jī)械工程學(xué)報. 2010(14)
[8]基于CFD的泵輪葉柵關(guān)鍵參數(shù)對液力變矩器的性能影響預(yù)測[J]. 韓克非,吳光強(qiáng),王歡.  汽車工程. 2010(06)

博士論文
[1]輪式裝載機(jī)液力傳動系統(tǒng)節(jié)能研究[D]. 王松林.吉林大學(xué) 2015
[2]雙渦輪液力變矩器轉(zhuǎn)矩分配特性研究[D]. 才委.吉林大學(xué) 2009

碩士論文
[1]提高雙渦輪液力變矩器低轉(zhuǎn)速比工況性能研究[D]. 榮瓊艷.河北工程大學(xué) 2018
[2]YJSW340雙渦輪液力變矩器渦輪轉(zhuǎn)矩分配規(guī)律與優(yōu)化研究[D]. 鄢萬斌.浙江大學(xué) 2013



本文編號:3260595

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