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基于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)下干氣密封非線性動力學研究

發(fā)布時間:2021-03-01 22:06
  在以干氣密封作為軸封的旋轉(zhuǎn)機械中,干氣密封裝置除了受到密封系統(tǒng)本身自振的影響外,還受到葉輪轉(zhuǎn)子、軸承油膜力對其的影響。長時間的高頻、高速振動可能造成密封元件的磨損和損壞,甚至引起密封失效。故為了設備的穩(wěn)定、安全、可靠的工作,在研究干氣密封效應時應以大系統(tǒng)為對象。本課題以轉(zhuǎn)子-軸承-干氣密封系統(tǒng)為背景,主要以干氣密封靜環(huán)為研究分析對象,通過研究分析在系統(tǒng)不同參數(shù)下靜環(huán)的軸向振動情況,討論干氣密封系統(tǒng)的軸向穩(wěn)定性。首先,以干氣密封為研究對象,對靜環(huán)-氣膜密封系統(tǒng)進行了簡化建模并列運動方程式。對氣膜剛度和阻尼的非線性表達式進行了推導。在特定工況下,以螺旋槽角度和槽數(shù)為變量,利用MAPLE軟件,擬合得到不同參數(shù)下剛度和阻尼的非線性表達式。再利用MATLAB軟件中的Runge-Kutta法求解不同參數(shù)下的靜環(huán)-氣膜運動方程。通過對比不同參數(shù)下的時間歷程圖和相軌圖,可知振動位移隨著槽數(shù)增加,先減小再增大,槽數(shù)n=12時,靜環(huán)非線性振動位移最小;當以螺旋槽角度為變量時,角度α=78.41°時,靜環(huán)非線性振動位移最小。在上述研究基礎上,對轉(zhuǎn)子-軸承-干氣密封系統(tǒng)進行了結構簡化和建模。將轉(zhuǎn)子-軸承整體簡... 

【文章來源】:蘭州理工大學甘肅省

【文章頁數(shù)】:80 頁

【學位級別】:碩士

【部分圖文】:

基于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)下干氣密封非線性動力學研究


螺旋槽干氣密封結構

曲線,螺旋,氣膜剛度


工程碩士學位論文11端面氣膜壓增加形成的開啟力比作用在密封環(huán)上的閉合力大時,迫使在靜止狀態(tài)時保持接觸的動靜環(huán)兩端面分離,如果壓力運行穩(wěn)定,動靜環(huán)將處于穩(wěn)定的非接觸狀態(tài)。因為中性高壓隔離氣體如氮氣,這樣形成的高壓氣膜就完全阻塞了相對來說低壓的密封介質(zhì)泄漏通道,以此來實現(xiàn)了密封介質(zhì)的零泄漏或零逸出。2.2.1螺旋槽干氣密封的結構參數(shù)圖2.3密封動環(huán)螺旋槽結構螺旋槽槽形結構參數(shù)主要包括槽數(shù)、螺旋角、槽深比、槽臺寬比以及槽長壩長比。表2.2螺旋槽槽型結構參數(shù)名稱符號定義螺旋角α曲線上任一點處的切線與過極點的射線的交角,一般在75°左右,密封的剛漏比、氣膜剛度以及承載能力取最大值槽數(shù)n槽數(shù)時影響密封性能的重要參數(shù),一般選擇在10到30為宜。槽深比η槽深比EE+=δη,其中E為槽深的一半,δ為氣膜厚度。最佳值范圍一般為0.35-0.6。槽臺寬比λ1=同一圓周上槽的寬度槽臺寬比整個槽臺寬度,結果在0.4到1的范圍內(nèi),密封的性能變化不是很大,一般當其在0.6左右時,密封的剛漏比、氣膜剛度、承載能力等性能參數(shù)取最大值。槽長壩長比λ2=槽的徑向長度槽長壩長比密封面徑向長度,其值得大小反映了螺旋槽長度的大校槽長壩長比在0.4左右時,密封的氣膜剛度、剛漏比、承載能力達到最大值。2.2.2干氣密封的性能參數(shù)氣膜剛度:每個單位膜厚的變化所引起氣膜力的變化稱為剛度,一般單位為N/m。

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基于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)下干氣密封非線性動力學研究203.2.2靜環(huán)-氣膜系統(tǒng)軸向振動模型圖3.2干氣密封系統(tǒng)運行模型依據(jù)動力學原理,對系統(tǒng)的構成進行分析。充分考慮靜環(huán)-氣膜系統(tǒng)中的主要非線性因素前提下,對系統(tǒng)進行理論建模。對于干氣密封,系統(tǒng)的軸向振動相較于角向振動和平面移動,對系統(tǒng)穩(wěn)定性影響更大。在前輩的研究基礎上,以及現(xiàn)有的相關理論,將靜環(huán)-氣膜系統(tǒng)簡化為圖3.2所示。對于動環(huán),不考慮微小角向擾動,其在作沒有軸向串動的自由轉(zhuǎn)動;對于靜環(huán),受到彈簧和氣膜力共同作用,沒有角向擾動以及其他自由度擾動。這樣就將干氣密封系統(tǒng)的軸向復雜的振動問題簡化視作靜環(huán)的軸向振動問題,如圖3.3所示。假設條件:(1)動、靜環(huán)只沿軸向做振動運動,其他自由度的運動時穩(wěn)定的;(2)將系統(tǒng)氣膜部分的軸向振動模型視為是單自由度受迫振動;(3)將干氣密封系統(tǒng)氣膜視為具有非線性阻尼和剛度的彈簧;(4)假設簡諧激振力為外部瞬時激振力,軸向位移振動可假定為簡諧運動。以靜環(huán)為振子,建立氣膜-靜環(huán)系統(tǒng)軸向振動模型。圖3.3氣膜-靜環(huán)系統(tǒng)軸向振動模型

【參考文獻】:
期刊論文
[1]高速角接觸球軸承剛度計算及影響因素分析[J]. 丁鴻昌,李家成,李茂源,付會彬.  軸承. 2019(11)
[2]非線性共振及其計算和應用[J]. 侯磊,陳予恕.  機械工程學報. 2019(13)
[3]轉(zhuǎn)子-軸承-干氣密封系統(tǒng)軸向振動穩(wěn)定性分析[J]. 張偉政,薛建雄,李金曉,丁雪興.  潤滑與密封. 2019(05)
[4]轉(zhuǎn)子-軸承-干氣密封系統(tǒng)振動響應及結構優(yōu)化[J]. 張偉政,薛建雄,李金曉.  裝備環(huán)境工程. 2018(07)
[5]干氣密封動力學研究新進展[J]. 鄧強國,宋鵬云,許恒杰,毛文元.  潤滑與密封. 2018(06)
[6]密封環(huán)撓性安裝形式對干氣密封動態(tài)追隨性的影響[J]. 陳源,彭旭東,江錦波,孟祥鎧,李紀云.  摩擦學學報. 2017(02)
[7]整體式離心壓縮機高速軸轉(zhuǎn)子動力學分析[J]. 楊林杰,吳魯紀,李俞峰,曹志剛,王敬元.  機械傳動. 2016(09)
[8]磁懸浮高速電動機轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)耦合振動特性研究[J]. 肖林京,呂楠,丁鴻昌,劉魯偉.  軸承. 2016(07)
[9]螺旋槽型干氣密封系統(tǒng)軸向振動影響因素研究[J]. 劉蘊,殷國富,杜建媛,張智.  四川大學學報(工程科學版). 2016(S2)
[10]螺旋槽干氣密封微尺度氣膜厚度計算及測試[J]. 嚴如奇,翟霄,張英杰,陸俊杰,丁雪興.  甘肅科學學報. 2015(05)

博士論文
[1]干氣密封非線性動力穩(wěn)定性分析及其響應優(yōu)化[D]. 張偉政.蘭州理工大學 2012
[2]復雜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學行為研究[D]. 閆志勇.復旦大學 2011
[3]轉(zhuǎn)子—軸承—密封系統(tǒng)動力學特性研究[D]. 成玫.上海交通大學 2009
[4]轉(zhuǎn)子—軸承—密封系統(tǒng)動力學建模及其特性研究[D]. 肖忠會.復旦大學 2006

碩士論文
[1]帶擠壓油膜阻尼器偏置盤轉(zhuǎn)子雙穩(wěn)態(tài)特性分析[D]. 李宇.中國民航大學 2019
[2]轉(zhuǎn)子—軸承—干氣密封系統(tǒng)動力學特性研究[D]. 薛建雄.蘭州理工大學 2018
[3]徑向彈性阻尼保護軸承阻尼器的動態(tài)特性研究[D]. 王偉青.南京航空航天大學 2010
[4]轉(zhuǎn)子—軸承—密封系統(tǒng)的非線性振動與分岔[D]. 李永.大連理工大學 2007



本文編號:3058098

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