基于咬合型管幕構(gòu)件的抗彎性能試驗(yàn),運(yùn)用ABAQUS建立了咬合型管幕構(gòu)件的有限元模型,并通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)標(biāo)定有限元模型.研究了在不同參數(shù)組合下咬合型管幕構(gòu)件的抗彎剛度變化規(guī)律,并以此來(lái)找到最優(yōu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)組合.研究結(jié)果表明,鋼管直徑與咬合程度在提升構(gòu)件抗彎剛度上具有一定的相互作用影響,當(dāng)鋼管咬合程度與鋼管直徑比值在0. 16～0. 28時(shí),構(gòu)件具有較好的抗彎性能;鋼管直徑、鋼管壁厚及鋼筋直徑與構(gòu)件抗彎剛度均呈線性正相關(guān);鋼管直徑對(duì)提升咬合型管幕構(gòu)件的抗彎剛度具有顯著作用,其次是鋼筋直徑和鋼管壁厚.

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【部分圖文】：

圖1咬合型管幕結(jié)構(gòu)示意圖

咬合型管幕結(jié)構(gòu)[12]由若干拼裝鋼管、混凝土及鋼筋組成，其中，拼裝鋼管分為鋼弧和可回收部分，由于其獨(dú)特的設(shè)計(jì)，相鄰鋼管間的橫向連接方式為鋼弧間咬合形式搭接．可回收部分開(kāi)口處的兩個(gè)側(cè)壁上設(shè)有限位螺栓與滾珠，用以防止在頂進(jìn)過(guò)程中圓弧與其發(fā)生相對(duì)的錯(cuò)動(dòng)，減少鋼板與其在相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的摩....

圖2模型整體示意圖

李偉偉[14]通過(guò)對(duì)6榀咬合型管幕試件進(jìn)行單點(diǎn)集中加載試驗(yàn)，分析了鋼管咬合程度、鋼筋配置情況及上側(cè)焊接情況等因素對(duì)試件的破壞模式、承載力和延性的影響．標(biāo)準(zhǔn)試件的尺寸如圖3所示，所用鋼管直徑(D)為219mm，壁厚(t)為6mm;相鄰鋼管咬合距離(s)為60mm;鋼筋直徑(d....

圖3試件幾何尺寸

圖2模型整體示意圖由于咬合型管幕構(gòu)件的延性較好，本文將試件的極限荷載定義為當(dāng)位移達(dá)到試件計(jì)算長(zhǎng)度L/25時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載，并根據(jù)材料力學(xué)中單點(diǎn)集中荷載作用下簡(jiǎn)支梁跨中位移與抗彎剛度的關(guān)系，參考文獻(xiàn)[13]，將極限荷載40%時(shí)所對(duì)應(yīng)的荷載和跨中位移計(jì)算的割線剛度作為試件的等效抗彎剛度....

圖4荷載與變形關(guān)系曲線計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

由于咬合型管幕構(gòu)件的延性較好，本文將試件的極限荷載定義為當(dāng)位移達(dá)到試件計(jì)算長(zhǎng)度L/25時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載，并根據(jù)材料力學(xué)中單點(diǎn)集中荷載作用下簡(jiǎn)支梁跨中位移與抗彎剛度的關(guān)系，參考文獻(xiàn)[13]，將極限荷載40%時(shí)所對(duì)應(yīng)的荷載和跨中位移計(jì)算的割線剛度作為試件的等效抗彎剛度．標(biāo)準(zhǔn)試件的荷載與變....

本文編號(hào)：3937358