為了研究廣吸力范圍內(nèi)非飽和原狀黃土的力學(xué)特性,采用軸平移技術(shù)和飽和鹽溶液蒸汽平衡法控制試樣的吸力,對(duì)Q3原狀黃土進(jìn)行了一系列控制吸力的常凈圍壓三軸剪切試驗(yàn),分析了吸力和凈圍壓對(duì)原狀黃土強(qiáng)度和變形特性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:凈圍壓一定條件下廣吸力范圍內(nèi)原狀黃土破壞時(shí)的偏應(yīng)力隨著吸力的增大而增大;不同吸力條件下原狀黃土剪切過程中表現(xiàn)出不同程度的應(yīng)變硬化或應(yīng)變軟化現(xiàn)象,同時(shí)吸力對(duì)黃土的剪脹性有明顯的影響,且吸力越小或凈圍壓越大,剪脹性越小;原狀黃土的強(qiáng)度參數(shù)黏聚力隨著吸力的增大而明顯增大,而內(nèi)摩擦角在低吸力范圍內(nèi)變化不明顯,在高吸力范圍內(nèi)隨吸力增大而明顯增大。 

【文章來源】：巖土工程學(xué)報(bào). 2020,42(09)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

黃土的顆粒級(jí)配累積曲線

使用壓力板儀和飽和鹽溶液蒸汽平衡法，對(duì)經(jīng)過飽和的原狀黃土試樣施加吸力，可測(cè)得其廣吸力范圍內(nèi)脫濕時(shí)的土水特征曲線，如圖2所示。由圖2可知，在w–log s平面上土水特征曲線主要由兩段直線組成，而吸力大于約350 k Pa段的直線斜率明顯小于吸力小于約350 k Pa段的直線斜率。2 三軸試驗(yàn)結(jié)果與分析

圖3表示了原狀試樣在不同吸力和凈圍壓下三軸剪切試驗(yàn)過程中的偏應(yīng)力–應(yīng)變關(guān)系。圖3中，為偏應(yīng)力，為凈圍壓，為試樣軸向應(yīng)變，為試樣的體變。對(duì)于應(yīng)變硬化型和應(yīng)變軟化型曲線分別以軸向應(yīng)變和峰值點(diǎn)對(duì)應(yīng)的偏應(yīng)力為破壞偏應(yīng)力qf，由此得到圖4所示的不同凈圍壓下破壞偏應(yīng)力qf隨吸力變化的試驗(yàn)結(jié)果。從圖3中可以看出，同一凈圍壓下，不同吸力原狀黃土應(yīng)力–應(yīng)變曲線有硬化型或軟化型。試樣在低吸力下的應(yīng)力–應(yīng)變曲線呈現(xiàn)硬化型，當(dāng)吸力增加到某一值（本文稱為臨界吸力）時(shí)，其應(yīng)力–應(yīng)變曲線呈現(xiàn)軟化型。臨界吸力隨著凈圍壓的增大而增大。同一吸力下，應(yīng)力–應(yīng)變曲線是否軟化與凈圍壓有關(guān)，如圖3所示。吸力為1.2 MPa和3.29 MPa的試樣，低圍壓（100 k Pa）下，其應(yīng)力–應(yīng)變曲線為軟化型；中圍壓（200 k Pa）下，其應(yīng)力–應(yīng)變曲線類似理想彈塑型（s=1.2 MPa）或者弱軟化型（s=3.29 MPa）；高圍壓（400 k Pa）下，其應(yīng)力–應(yīng)變曲線為硬化型。

【參考文獻(xiàn)】：
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