通過(guò)對(duì)縮尺比例為1∶4的3層再生混凝土框架結(jié)構(gòu)模型雙向輸入模擬振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果的分析,研究了該結(jié)構(gòu)頻率、阻尼以及層間位移角的變化情況。結(jié)果表明:該再生混凝土框架結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能。綜合考慮再生混凝土框架結(jié)構(gòu)X、Y向不同頻率、阻尼比、剛度、結(jié)構(gòu)振型以及不同的結(jié)構(gòu)形式與自振頻率的測(cè)試方法,提出了相應(yīng)的再生混凝土框架整體結(jié)構(gòu)損傷模型;基于該損傷模型對(duì)該再生混凝土框架結(jié)構(gòu)破壞等級(jí)的分析,結(jié)合現(xiàn)行相關(guān)規(guī)范要求,建立了再生混凝土框架結(jié)構(gòu)破壞等級(jí)劃分;擬合了再生混凝土框架結(jié)構(gòu)損傷指標(biāo)的計(jì)算式。研究結(jié)果表明:提出的損傷模型與試驗(yàn)現(xiàn)象基本吻合,能夠用于再生混凝土框架結(jié)構(gòu)震后損傷與定量評(píng)估分析。 

【文章來(lái)源】：建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2015,36(05)北大核心EICSCD

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【部分圖文】：

圖11層結(jié)構(gòu)配筋Fig．1Ｒeinforcementoffirstlayerstructure表1再生混凝力學(xué)性能指標(biāo)Table1MechanicalperformanceofＲAC樓層立方體抗壓強(qiáng)度f(wàn)cu/MPa棱柱體抗壓強(qiáng)度f(wàn)c/MPa彈性模量Ec/MPa131．831．43．29×104

(AT(X，Y));為確定1層底板與臺(tái)面是否會(huì)產(chǎn)生相對(duì)加速度、位移，在此層X(jué)、Y向布置了2個(gè)加速度傳感器(A-00(X，Y)、2個(gè)位移傳感器(DG-00(X，Y)，其余每層加速度、位移傳感器按照?qǐng)D3b進(jìn)行布置。圖2試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig．2Testmodel圖3測(cè)點(diǎn)布置Fig．3Layoutofmeasuringpoints1．3試驗(yàn)工況按照GB50011—2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定，選取ElCentro波、Taft波和蘭州波(人工波)作為模擬地震振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面的輸入波。為了獲得結(jié)構(gòu)在地震作用下更為真實(shí)的地震響應(yīng)，利用ElCentro波和Taft波實(shí)際發(fā)生時(shí)所采集到的N-S分量及E-W分量同時(shí)進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)X、Y雙向輸入，加速度幅值按照水平1∶水平2∶豎向=1∶0．85∶0．65進(jìn)行調(diào)整(先以X向作為主輸入方向，之后交換以Y向?yàn)橹鬏斎敕较?。對(duì)于人工波僅進(jìn)行單向輸入。試驗(yàn)加載時(shí)按7度多遇(峰值加速度aPG=35gal)、8度多遇(aPG=70gal)、7度基本(aPG=100gal)、7度罕遇(aPG=220gal)、8度罕遇水平(aPG=400gal)峰值加速度依次由小到大輸入。其中每進(jìn)行一級(jí)地震輸入前，均對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行一次白噪聲掃頻。2試驗(yàn)結(jié)果及其分析2．1自振頻率對(duì)模型進(jìn)行白噪聲掃頻，所得X、Y向前3階自振頻率(周期)如圖4和表2所示�？梢�(jiàn)，模型框架經(jīng)歷了由7度多遇至8度罕遇，地震峰值加速度由小到大的作用后，模型由于損傷累積，自振頻率逐漸降低。圖4模型頻率變化情況Fig．4Curvesofmodelfrequency2．2阻尼比表3給出了模型在各級(jí)地震作用下X、Y向1階阻尼比。由表3可以看出，由于損傷累積，隨著峰值加速度的增大，結(jié)構(gòu)阻尼比亦隨之增大。圖5為相應(yīng)模型X、Y向1階阻尼比變化情況，由圖5可見(jiàn)，當(dāng)模型經(jīng)歷7度基本作用后，模型逐漸進(jìn)入彈塑性工作階段，對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)耗能能力較彈性工作階段有較大幅度的提高?

(AT(X，Y));為確定1層底板與臺(tái)面是否會(huì)產(chǎn)生相對(duì)加速度、位移，在此層X(jué)、Y向布置了2個(gè)加速度傳感器(A-00(X，Y)、2個(gè)位移傳感器(DG-00(X，Y)，其余每層加速度、位移傳感器按照?qǐng)D3b進(jìn)行布置。圖2試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig．2Testmodel圖3測(cè)點(diǎn)布置Fig．3Layoutofmeasuringpoints1．3試驗(yàn)工況按照GB50011—2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定，選取ElCentro波、Taft波和蘭州波(人工波)作為模擬地震振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面的輸入波。為了獲得結(jié)構(gòu)在地震作用下更為真實(shí)的地震響應(yīng)，利用ElCentro波和Taft波實(shí)際發(fā)生時(shí)所采集到的N-S分量及E-W分量同時(shí)進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)X、Y雙向輸入，加速度幅值按照水平1∶水平2∶豎向=1∶0．85∶0．65進(jìn)行調(diào)整(先以X向作為主輸入方向，之后交換以Y向?yàn)橹鬏斎敕较?。對(duì)于人工波僅進(jìn)行單向輸入。試驗(yàn)加載時(shí)按7度多遇(峰值加速度aPG=35gal)、8度多遇(aPG=70gal)、7度基本(aPG=100gal)、7度罕遇(aPG=220gal)、8度罕遇水平(aPG=400gal)峰值加速度依次由小到大輸入。其中每進(jìn)行一級(jí)地震輸入前，均對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行一次白噪聲掃頻。2試驗(yàn)結(jié)果及其分析2．1自振頻率對(duì)模型進(jìn)行白噪聲掃頻，所得X、Y向前3階自振頻率(周期)如圖4和表2所示�？梢�(jiàn)，模型框架經(jīng)歷了由7度多遇至8度罕遇，地震峰值加速度由小到大的作用后，模型由于損傷累積，自振頻率逐漸降低。圖4模型頻率變化情況Fig．4Curvesofmodelfrequency2．2阻尼比表3給出了模型在各級(jí)地震作用下X、Y向1階阻尼比。由表3可以看出，由于損傷累積，隨著峰值加速度的增大，結(jié)構(gòu)阻尼比亦隨之增大。圖5為相應(yīng)模型X、Y向1階阻尼比變化情況，由圖5可見(jiàn)，當(dāng)模型經(jīng)歷7度基本作用后，模型逐漸進(jìn)入彈塑性工作階段，對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)耗能能力較彈性工作階段有較大幅度的提高?

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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