間隔鋼管混凝土組合剪力墻是一種新型抗側(cè)力構(gòu)件,其施工方便、布置靈活,具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和工程應(yīng)用價值。為研究軸壓比對這種新型抗側(cè)力構(gòu)件的抗震性能的影響,對3個不同軸壓比的足尺四管間隔鋼管混凝土組合剪力墻試件進(jìn)行水平低周反復(fù)加載試驗,觀察組合剪力墻破壞特征和破壞過程,得到組合剪力墻的滯回曲線、骨架曲線、承載力和剛度退化、延性、耗能能力等抗震性能指標(biāo)。結(jié)果表明:組合剪力墻的破壞形式均為受壓區(qū)鋼管內(nèi)混凝土壓潰和鋼管壁凸屈,綴板與鋼管連接區(qū)域撕裂;隨著軸壓比增大,組合剪力墻的剛度和承載力增大,延性降低,與軸壓比為0的組合剪力墻相比,軸壓比為0.4的剪力墻承載力提高25%,延性降低19%;組合剪力墻的位移延性系數(shù)在2.401～3.479之間,極限位移角在1/40～1/34之間,等效黏滯阻尼系數(shù)達(dá)到0.15,整體抗震性能良好。 

【文章來源】：建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2020,41(11)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

試件幾何尺寸及構(gòu)造

上部加載梁和下部支墩為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),鋼筋布置如圖2所示,上部加載梁頂部和底部分別配置620縱向鋼筋;箍筋采用14@50/100,4肢箍;側(cè)面配置一圈直徑為14 mm的腰筋,腰筋為HRB335。下部支墩頂部和底部分別配置1220縱向鋼筋;箍筋采用14@50/100,4肢箍;側(cè)面配置兩圈直徑為14 mm的腰筋,腰筋為HRB335。制作試件時,首先將4根間隔鋼管通過綴板連接形成鋼骨架,在鋼管伸入上部加載梁和下部支墩的部分焊接栓釘,在鋼管頂部和底部焊接20 mm厚的鋼板,鋼板的長寬與對應(yīng)的加載梁和支墩相同,然后進(jìn)行綁扎鋼筋和支模,最后澆筑混凝土養(yǎng)護(hù)并形成。

試驗加載裝置如圖3所示。通過豎向加載裝置和水平加載裝置進(jìn)行加載,豎向加載裝置由反力架、反力梁、分配梁等組成,可通過頂部5 000 kN千斤頂施加豎向荷載,采用兩層分配梁,上、下層分配梁之間放置滾軸,以減小試件的頂部水平摩擦力。水平荷載通過固定在反力墻上的MTS作動缸加載,作動缸與頂部加載梁相連接,水平荷載最大可加載至1 000 kN。底座端部壓梁將試件底部支墩固定在地面上,底部支墩處設(shè)置的反力墻連接件與反力墻相連以抵抗試件的水平剪力,保證試件底部支墩不會出現(xiàn)滑移。試件頂部和中部設(shè)兩道側(cè)向支撐,保證加載過程中的側(cè)向穩(wěn)定。試驗時首先根據(jù)軸壓比施加豎向荷載,并保持豎向荷載穩(wěn)定,然后進(jìn)行水平低周反復(fù)加載,水平加載采用荷載-位移混合控制法,試件在達(dá)到預(yù)估屈服荷載前采用荷載控制加載,分10級進(jìn)行,每級荷載循環(huán)1次。當(dāng)達(dá)到預(yù)估的屈服荷載后,改用位移控制加載,第1級位移為屈服荷載時對應(yīng)的位移,每級位移增量為5 mm;峰值荷載后,每級位移增量為10 mm,位移控制加載過程中每級循環(huán)3次。當(dāng)試件不能維持施加的豎向荷載或水平荷載下降到水平峰值荷載的85%以下時,停止加載。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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[2]T字型鋼管束組合剪力墻變形性能研究及有限元分析[J]. 陳志華,姜玉挺,張曉萌,楊強躍,李文斌,胡立黎.  土木工程學(xué)報. 2016(S2)
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[7]防屈曲鋼板剪力墻滯回性能理論與試驗研究[J]. 郭彥林,董全利,周明.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2009(01)
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博士論文
[1]鋼管束組合剪力墻抗震性能試驗及理論研究[D]. 張曉萌.天津大學(xué) 2016



本文編號：3233165