采用有限元法對(duì)剛性基礎(chǔ)上無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻的穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值分析。對(duì)擋土墻頂部逐步增加荷載研究其穩(wěn)定性,以特征點(diǎn)處位移突變作為失穩(wěn)判據(jù)。討論了預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉力值對(duì)穩(wěn)定性的影響,并推導(dǎo)出穩(wěn)定性計(jì)算公式。結(jié)果表明:隨著預(yù)拉力值的增加,失穩(wěn)時(shí)加筋體內(nèi)塑性區(qū)逐漸下移,塑性區(qū)與水平線夾角越來越小,加筋體內(nèi)最小主應(yīng)力值與擋土墻的穩(wěn)定性都會(huì)增加。公式推導(dǎo)出的失穩(wěn)荷載值與數(shù)值分析結(jié)果吻合較好。 

【文章來源】：公路工程. 2020,45(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

側(cè)壓板前水平土壓力

墻背水平土壓力

驗(yàn)證模型為一縮尺模型。模型的幾何尺寸與測(cè)點(diǎn)布置如圖1所示。模型箱內(nèi)側(cè)涂潤(rùn)滑油以減小側(cè)壁與填料的摩擦,在預(yù)應(yīng)力筋與外部PVC管之間填充潤(rùn)滑油,減少管壁與預(yù)應(yīng)力筋的摩擦。填筑完成后從下而上,分別對(duì)預(yù)應(yīng)力筋施加預(yù)拉力,預(yù)拉力值分別為:7、5、3、1 kN。荷載施加在模型頂部的非加筋區(qū),荷載分為4次施加,每次施加荷載值為4.44 kPa。填料本構(gòu)關(guān)系采用Mohr-Coulomb模型,預(yù)應(yīng)力筋、墻面板、側(cè)壓板、地基均采用線彈性模型,模型參數(shù)根據(jù)相關(guān)模型試驗(yàn)獲得,其取值見表1。預(yù)應(yīng)力筋采用兩結(jié)點(diǎn)空間梁?jiǎn)卧?其余部件均采用八結(jié)點(diǎn)六面體單元模擬。在墻面板和墻面板,填料和墻面板,填料和地基,填料和側(cè)壓板之間設(shè)置接觸面單元,分別對(duì)接觸面單元定義法向約束和切向約束。數(shù)值模型中不設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋與填料沿筋長(zhǎng)方向的接觸,模型側(cè)面數(shù)值模型的網(wǎng)格劃分如圖2所示。地基的底面和四個(gè)側(cè)面均采用固定支座,填料背部和側(cè)面,以及墻面板側(cè)面均采用滑動(dòng)鉸支座。

【參考文獻(xiàn)】：
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